Alimentare și echipamente electrice pentru atelierul de mașini de tăiat metal. Calculul sarcinilor electrice ale atelierului Selectarea tipului de valoare a curentului și tensiunii pentru rețeaua de atelier

Trimiteți-vă munca bună în baza de cunoștințe este simplu. Utilizați formularul de mai jos

Studenții, studenții absolvenți, tinerii oameni de știință care folosesc baza de cunoștințe în studiile și munca lor vă vor fi foarte recunoscători.

Postat pe http://www.allbest.ru

Eseu

Acest proiect de curs pentru cursul „Alimentare întreprinderile industriale» constă într-o notă explicativă (49 pagini); parte grafică (2 coli format A1); 28 de mese; 3 desene.

TRANSFORMATOR DE PUTERE, IMPULS TERMIC, SIGURANȚĂ, EFECT STROBOSCOPIC, BARA AUTOBUZĂ, VACUUM SWITCH, MOTOR SINCRON, SUPORT IZOLATOR.

Introducere

Scopul acestui proiect de curs este de a obține noi și consolida cunoștințe existente, precum și de a demonstra abilități creative în domeniul proiectării sursei de alimentare pentru atelierele mici.

Acest proiect de curs (CP) este etapa finală în studierea cursului principal al specialității „Alimentarea cu energie electrică a întreprinderilor industriale”.

În timpul procesului de proiectare, va trebui să alegeți opțiunea de configurare pentru rețeaua de atelier la 0,4 kV. În versiunea de proiectare, este necesar să se determine curenții de scurtcircuit și să se selecteze echipamentul de comutare, asigurându-se în același timp că sistemul de alimentare cu energie are indicatori tehnici și economici înalți și oferă gradul adecvat de calitate și gradul necesar de fiabilitate a alimentării cu energie electrică. instalație proiectată.

Date inițiale pentru proiectul de curs

Figura numărul 1 (rețea de distribuție 0,4 kV)

Opțiunea nr. 2

Denumirea receptoarelor electrice, cantitatea și puterea acestora

	Numele semnăturii electronice	Numărul de pe plan	Putere, kWt
	Slefuire cilindrica
	Cotitură și turelă
	Foraj vertical
	strung semi-automat
	Slefuirea suprafetei
	strung CNC
	Flux orizontal
	Plictisitor orizontal
	Unitate de ventilație
	Foraj radial
	Slefuire fara centru
	strung-șuruburi
	Ascuțirea și șlefuirea
	Cuptor de incalzire
	Cuptor termic
	Cuptor electrotermic
	Unitate de ventilație
	Punct staționar
	Sudarea cap la cap
	Role de cusătură de sudură
	Sudură în puncte
	Unitate de ventilație

1. Calculsarcini electrice trifazate în rețeaua de distribuție de 0,4 kV

Sarcinile electrice sunt calculate folosind metoda coeficientului de calcul. Aceasta metoda Calculul vă permite să determinați sarcinile electrice ale receptoarelor electrice cu tensiuni de până la 1000 V. Să efectuăm calculul pentru receptorul electric al unei mașini de „șlefuit cilindric”.

Algoritm de calcul

1) Puterea nominală a receptorului electric

2) Numărul de receptoare electrice,

3) Utilizând datele de referință, vom determina valorile factorilor de utilizare și de putere, precum și prin;

4) Puterea totală a unui grup de receptoare electrice:

5) Determinăm puterea medie activă și reactivă a acestui grup de receptoare electrice:

6) Aflați valoarea cantității

Efectuăm un calcul similar pentru toate celelalte tipuri de receptoare electrice, cu excepția sarcinii de sudare. Rezumam datele obtinute in tabelul nr. 1

7) Să calculăm numărul efectiv de receptoare de putere:

8) Să determinăm rata medie ponderată de utilizare:

9) Determinați valoarea coeficientului calculat:

10) pentru bara principală avem:

11) Definiți valorile:

Luând în considerare încărcările de iluminare și sudură:

Introducem datele obținute în tabelul nr. 1.1

Numele ep

Slefuire cilindrica

Cotitură și turelă

Foraj vertical

strung semi-automat

Slefuirea suprafetei

strung CNC

Flux orizontal

Unitate de ventilație

Foraj radial

Slefuire fara centru

strung-șuruburi

Ascuțirea și șlefuirea

Cuptor de incalzire

Cuptor termic

Cuptor electrotermic

Unitate de ventilație

Unitate de ventilație

Plictisitor orizontal

Iluminare NG

Sudarea NG

Total pentru atelier

Tabelul 1.1 - Calculul sarcinilor pentru selectarea unui transformator de atelier și ShMA

2. Calculsudaresarcină trifazată echivalentă

Toate aparatele electrice de sudură cu rezistență sunt monofazate cu funcționare intermitentă.

Sarcinile electrice ale mașinilor de sudură prin rezistență sunt calculate pe baza puterii maxime; sarcina rms este luată ca sarcină de încălzire calculată.

Tabel 2.1 - Date inițiale pentru calcularea sarcinilor electrice ale mașinilor de sudură prin rezistență

1. Distribuția sarcinii pe trei perechi de faze (începem de la valorile nominale):

3. Determinați puterea medie a fiecărei perechi de faze:

6. Puterea de proiectare a tuturor mașinilor de sudură este determinată de cele două perechi de faze cele mai încărcate:

7. Găsim sarcinile active și reactive calculate folosind formulele:

3. Calculul sarcinii de iluminat

Iluminatul se calculează pe baza sarcinii specifice pe unitatea de suprafață de producție:

Să determinăm zona atelierului:

unde este sarcina electrică specifică pe unitatea de suprafață de producție, kW/. Să presupunem că iluminarea este produsă de lămpi fluorescente cu cos

Valorile obținute sunt înscrise în tabelul nr. 1

4. Calculul sarcinii macaralei

Macaraua are trei motoare: cărucior, pod, palan.

Raporturile de putere sunt 1:2:3. Puterea macaralei 50 kW

Puterea căruciorului:

Puterea podului:

Puterea de ridicare:

Factori de comutare:

pentru cărucior

pentru pod

pentru ridicare

Să determinăm puterea motorului:

Să determinăm puterea nominală a macaralei:

Valorile obținute sunt înscrise în tabelul nr. 1.1

5. Selectarea numărului și puterii unui transformator de atelierluând în considerare compensarea puterii reactive

Folosim o stație de transformare unică, deoarece în atelier există receptoare de putere care permit o întrerupere a alimentării cu energie în timpul livrării rezervei de depozit, adică pentru consumatorii din categoriile II și III, și sunt acceptabile și pentru cantitate mica(până la 20%) consumatori din categoria I.

Deoarece este prezentă rezervarea reciprocă, vom accepta factorul de încărcare

Selectarea puterii transformatorului de putere KTP se face ținând cont de compensarea puterii reactive.

Puterea transformatorului este determinată de sarcina activă calculată:

unde este numărul de transformatoare egal cu 1;

Factor de sarcină egal cu 0,8

preluat din tabelul nr. 1

Selectați transformatorul TM-1000/10-U1 cu următorii parametri: ;

Să determinăm puterea reactivă pe care este recomandabil să o treci printr-un transformator într-o rețea cu o tensiune de până la 1 kV:

Prima componentă a puterii unei bănci de condensatoare într-o rețea cu tensiuni de până la 1000 V:

A doua componentă a puterii băncii de condensatoare, determinată pentru a reduce în mod optim pierderile în transformator și a reduce pierderile în rețeaua de 10 kV:

unde - valoare economică = 0,25

Selectăm dispozitive de compensare standard în funcție de:

Să determinăm factorul de sarcină real al transformatorului ținând cont de coeficientul de eficiență:

Să determinăm pierderile în transformator

Pierderile sunt determinate folosind următoarele formule:

6. Selectarea trunchiului și a barelor de distribuție

Selectarea ShMA

Selectăm bara principală în funcție de curentul de proiectare. Selectăm ShMA tip ShMA-73 activat.

Selectia SRA

Să calculăm sarcinile pentru a selecta îmbinarea de sudură. Să alcătuim un tabel de sarcini pentru calcularea ShRA1,2 (tabelele nr. 7.1-7.2)

Algoritmul de calcul este același ca și pentru ShMA, dar coeficientul calculat este găsit conform tabelului 1 (date de referință) unde Kr 1, puterea reactivă este determinată din condiție

pentru n: Qp = Qavg; Pр = Кр Рср

Pe baza valorilor din tabelul nr. pentru curentul calculat. alegeți ShRA1 tip ShRA-73 - 400

Pe baza valorilor din tabelul nr. pentru curentul calculat. alegeți ShRA2 tip ShRA-73 - 250

7. Selectarea punctelor de alimentare

Să calculăm sarcinile pentru a selecta societatea în comun. Să alcătuim un tabel de sarcini pentru calcularea SP 1,2,3,4 (tabelele nr. 7.3-7.6)

Algoritmul de calcul este același ca și pentru ShRA, coeficientul calculat se găsește conform tabelului 1 (date de referință) unde Kr 1, puterea reactivă este determinată din condiție

pentru n10: Qp =1,1 Qavg; Pр = Кр Рср

Să verificăm putereapuncte pe curenții liniilor de ieșire

Selectăm punctele de alimentare: Nr. 1. : ShRS1 - 54UZ pentru un curent nominal al cabinetului de 320 A cu un număr de linii de ieșire de 8 și un curent nominal de siguranțe de 100 A, tip PN2 - 100 (până la 100 A)

Selectăm punctele de alimentare: Nr. 2: ShRS1 - 53UZ pentru un curent nominal al cabinetului de 250 A cu un număr de linii de ieșire de 8 și un curent nominal de siguranțe de 60 A, tip NPN - 60 (până la 63A)

Să verificăm curenții liniilor de ieșire, luăm cel mai puternic receptor ținând cont de tg

(polizor de ascuțire) și determinați curentul nominal al acestuia:

Selectăm punctul de alimentare: Nr. 3: ShRS1 - 28 UZ pentru un curent nominal al cabinetului de 400 A cu numărul de linii de ieșire 8 și curentul nominal al siguranței: 2x60 + 4x100 + 2x250 A tip PN2 - 100 (până la 100 A) , NPN2-60 (până la 63 A) , PN2-250 (până la 250 A)

Să verificăm curenții liniilor de ieșire, să luăm cel mai puternic receptor ținând cont de Ki (cuptor de încălzire) și să stabilim curentul nominal al acestuia:

Selectăm punctul de alimentare: Nr. 4: ShRS1 - 54UZ pentru un curent nominal al cabinetului de 320 A cu un număr de linii de ieșire de 8 și un curent nominal de siguranțe de 100 A, tip PN2 - 100 (până la 100 A)

Să verificăm curenții liniilor de ieșire, să luăm cel mai puternic receptor ținând cont de tg (cuptor electrotermic) și să stabilim curentul nominal al acestuia:

Punctele de putere selectate sunt selectate corect

Tabelul 7.1 - Calculul SRA - 1.

Numele semnăturii electronice

Slefuire cilindrica

Cotitură și turelă

Foraj vertical

Unitate de ventilație

Tabelul 7.2 - Calculul SRA - 2.

Numele semnăturii electronice

strung semi-automat

Slefuirea suprafetei

strung CNC

Flux orizontal

Creștere orizontală

Tabelul 7.3 - Calculul SP-1.

Numele semnăturii electronice

Foraj radial

Slefuire fara centru

Strung - șuruburi

Tabelul 7.4 - Calculul SP-2.

Tabelul 7.5 - Calculul SP-3.

Numele semnăturii electronice

Cuptor de incalzire

Cuptor termic

Tabelul 7.6 - Calculul SP-4.

Numele semnăturii electronice

Cuptor electrotermic

Unitate de ventilație

Selectarea punctelor de alimentare ale departamentului de sudare

Selectarea punctului de alimentare nr. 5

Să creăm un tabel de încărcare (tabelul nr. 7.7)

Tabel 7.7 - Calculul SP Nr. 5

Numele semnăturii electronice
Punct staționar
Sudură în puncte

Algoritm de calcul

2. Să determinăm sarcinile medii ale fiecărei mașini:

Factorul de sarcină al mașinii de sudat i-a;

Factorul de comutare al mașinii de sudat i-a.

AB:

4. Determinați puterea pătratică medie a fiecărei mașini de sudură:

AB, este determinată de formula:

Selectăm punctul de alimentare nr. 5: ShRS1 - 53UZ pentru un curent nominal al cabinetului de 320 A cu un număr de linii de ieșire de 8 și un curent nominal de siguranțe de 60 A, tip NPN2 - 60 (până la 63A)

Să determinăm curentul nominal pentru o mașină - punct staționar cu un maxim:

Punctul de alimentare este selectat corect

Selectarea punctului de alimentare nr. 6

Să creăm un tabel de încărcare (tabelul nr. 7.8)

Tabelul 7.8 - Calculul SP Nr. 6

Algoritm de calcul

1. Distribuiți sarcinile între trei perechi de faze:

2. Să determinăm sarcinile medii ale fiecărei mașini:

Factorul de sarcină al mașinii de sudat i-a;

Factorul de comutare al mașinii de sudat i-a.

3. Să determinăm puterea medie a fiecărei perechi de faze, de exemplu, AB:

4. Determinați puterea pătratică medie a fiecărei mașini de sudură:

5. Sarcina RMS a fiecărei perechi de faze, de exemplu, AB, este determinată de formula:

6. Puterea de proiectare a tuturor mașinilor de sudură este determinată de cele 2 perechi de faze cele mai încărcate:

7. Determinați puterea activă și reactivă și aparentă estimată:

În plus față de sarcina de sudură, două unități de ventilație sunt conectate la SP-6, cu Însumăm sarcina de sudură și sarcina unităților de ventilație.

Selectăm punctul de alimentare nr. 6: ShRS1 - 53UZ pentru un curent nominal al cabinetului de 320 A cu un număr de linii de ieșire de 8 și un curent nominal de siguranțe de 60 A, tip NPN2 - 60 (până la 63A)

Să verificăm punctul de alimentare pentru curenți în liniile de ieșire:

Să determinăm curentul nominal pentru o mașină - sudare - cap la cap cu maxim:

Punctul de alimentare este selectat corect

8. Selectarea cablurilor și a cablurilor jumper

Secțiunea transversală a miezurilor cablurilor de rețea de atelier este selectată pentru încălzire cu un curent nominal pe termen lung în funcție de condiția:

unde este curentul calculat, A;

curent admisibil pe termen lung al unei secțiuni transversale date, A.

puterea nominală a receptorului electric, kW;

factorul de putere nominal al receptorului electric.

Pentru motoare asincrone cu un rotor cu colivie trebuie îndeplinite următoarele condiții:

pentru cuptoare și mașini de sudură:

Pentru curentul de proiectare pentru mașinile de sudat luăm rădăcina curentului pătrat mediu:

Tabel 8.1 - Alegerea cablurilor pentru motoare electrice cu motoare în scurtcircuit. rotorul este motorul.

Numele semnăturii electronice
Slefuire cilindrica
Cotitură și turelă
Foraj vertical
strung semi-automat
Slefuirea suprafetei
strung CNC
Flux orizontal
Plictisitor orizontal
Unitate de ventilație
Foraj radial
Slefuire fara centru
strung-șuruburi
Ascuțirea și șlefuirea
Unitate de ventilație
Unitate de ventilație

Tabel 8.2 - Alegerea cablurilor pentru separarea termică ED

Tabel 8.3 - Selectarea cablurilor pentru departamentul de sudare ED

Tabel 8.4 - Selectarea cablurilor și a jumperilor de cablu între ShMA și ShRA,SP,

Numele barei
ShMA-ShRA - 1
ShMA-ShRA - 2
ShMA-SP - 1
ShMA-SP - 2
ShMA-SP - 3
ShMA-SP - 4
ShMA-SP - 5
ShMA-SP - 6

Să verificăm cablul pentru pierderea de tensiune admisibilă:

Să verificăm cablul pentru polizorul cilindric:

curentul nominal al liniei de cablu, A;

lungimea liniei de cablu, km;

rezistența liniară activă și reactivă a cablurilor,

numărul de cabluri așezate în paralel.

Introducem datele în tabelele nr. 8

Tabel 8.5 Verificarea liniilor de cablu pentru pierderi de tensiune.

Numele semnăturii electronice
Slefuire cilindrica
Cotitură și turelă
Foraj vertical
Unitate de ventilație
strung semi-automat
Polizor de suprafață
strung CNC
Flux orizontal
Creștere orizontală
Radial - foraj
Slefuire fara centru
Strung - șuruburi
Ascuțirea și șlefuirea
Cuptor de incalzire
Cuptor termic
Cuptor electrotermic
Unitate de ventilație
Unitate de ventilație

Toate cablurile sunt testate.

Tabel 8.6 Verificarea liniilor de cablu de la departamentul de sudare ShMA la SP

Numele firului străin

Toate cablurile sunt testate

Tabelul 8.7 Verificarea liniilor de cablu ale departamentului de sudare pentru pierderea de tensiune.

Numele semnăturii electronice
Punct staționar
Sudură în puncte
Sudarea cap la cap
Sudare rola de sutura

Toate cablurile sunt testate

9. Calculul curenților de scurtcircuit

Efectuăm calculul pentru cele două receptoare de putere cele mai îndepărtate din punct de vedere electric. Aceasta este o mașină de găurit radială (Nr. 45) conectată la SP-1 și o unitate de ventilație (Nr. 42) conectată la ShRA-1.

Figura nr. 9.1 Schema unifilar pentru calcularea curenților de scurtcircuit

Să determinăm parametrii circuitului echivalent

Rezistența liniilor drepte de cablu este determinată de formula:

activ liniar și respectiv reactanța liniilor de cablu, .

lungimea liniilor de cablu, m.

numărul de cabluri pozate paralel, buc.

Rezistența secvenței zero a liniilor de cablu:

Tabelul nr. 9.1 Calculul rezistențelor liniilor de cablu direct și zero

Numele CL

Rezistența secvenței pozitive a trunchiului și a barei de distribuție:

Rezistența de secvență zero a barei colectoare principale și de distribuție:

Tabelul nr. 9.2 Calculul rezistențelor barelor colectoare cu secvență pozitivă și zero pentru diferite puncte de scurtcircuit

Rezistența transformatorului este determinată de formula:

pierderi de scurtcircuit în transformator, kW;

tensiunea nominală pe înfășurarea secundară, kV;

puterea nominală a transformatorului, kVA;

tensiune de scurtcircuit transformator, %.

Din cartea de referință găsim rezistența întreruptoarelor și siguranțelor:

pentru comutatoare Electron E16V cu

pentru comutatoarele VA 0436 cu 400 A

pentru comutatoarele VA 0436 cu 160 A

Rezistența de contact a conexiunilor barelor colectoare:

ShMA (K2, K3) 9 secțiuni a câte 6 metri fiecare

ShMA(K4,K5) 1,7 secțiuni de 6 metri

ShRA (K4, K5) 18 secțiuni a câte 3 metri fiecare

Rezistența de contact a cablurilor de conectare (luăm în considerare 2 contacte per cablu):

Figura nr. 9.2 Circuit echivalent pentru calcularea curenților de scurtcircuit.

Calculul curenților de scurtcircuit monofazați și trifazici

Curentul de scurtcircuit trifazat este determinat de formula:

Curentul de scurtcircuit monofazat este determinat de formula:

tensiunea nominală medie a rețelei, V, unde s-a produs scurtcircuitul;

rezistențele totale active și, respectiv, inductive ale circuitului echivalent cu secvență pozitivă, raportate la punctul de scurtcircuit, inclusiv rezistențele barelor colectoare, dispozitivelor și rezistențele de tranziție ale contactelor, începând de la neutrul transformatorului descendente, mOhm;

aceeași, succesiune zero.

Rezistența de secvență zero a unui transformator cu o tensiune joasă de până la 1 kV în schema de conectare a înfășurărilor Tr-11 se presupune că este egală cu rezistența secvență pozitivă.

Calculăm curentul de scurtcircuit trifazat în punctul K1.

Credem că scurtcircuitul este la începutul ShMA deoarece este necesar să se calculeze valoarea maximă a curentului de scurtcircuit

Rezistența activă totală este:

Reactanța totală este egală cu:

Curentul de scurtcircuit trifazat este egal cu:

Calculăm curentul de scurtcircuit monofazat în punctul K1.

Determinați curentul de scurtcircuit monofazat. Găsim rezistențele inversului (egale cu cea directă pentru că nu există mașini rotative) și succesiunea zero. Trebuie remarcat faptul că rezistența secvenței pozitive trebuie să țină cont de rezistența arcului activ. Luăm în considerare influența rezistenței active a arcului asupra scurtcircuitului prin înmulțirea curentului de scurtcircuit calculat, găsit fără a lua în considerare rezistența arcului la locul scurtcircuitului asupra factorului de corecție K s, care depinde de rezistența circuitului de scurtcircuit.

Pentru toate celelalte puncte găsim curentul de scurtcircuit fără a lua în considerare arcul.

Credem că scurtcircuitul este la sfârșitul ShMA deoarece este necesar să se calculeze valoarea minimă a curentului de scurtcircuit.

Apoi, ținând cont de rezistența arcului, avem un curent de scurtcircuit monofazat.

Pentru toate celelalte puncte efectuăm un calcul similar. Rezumăm rezultatele în tabelul nr. 8.3

Tabel 9.3 Calculul curenților de scurtcircuit

10. Calculul curenților de pornire și de vârf.

Calculul curenților de pornire

Curentul de pornire este determinat pentru receptoarele care au un IM cu un rotor cu colivie pentru a verifica inserțiile siguranțelor.

Curentul de pornire al receptorului este determinat de formula:

Curentul electric normal, care este determinat de următoarea formulă:

Multiplicitatea curentului de pornire, deoarece nu există date, să presupunem: = 5

Tabelul nr. 10.1 Valorile curentului de pornire pentru receptoarele cu IM

Numele semnăturii electronice
Slefuire cilindrica
Cotitură și turelă
Foraj vertical
strung semi-automat
Slefuirea suprafetei
strung CNC
Flux orizontal
Plictisitor orizontal
Unitate de ventilație
Foraj radial
Slefuire fara centru
strung-șuruburi
Ascuțirea și șlefuirea
Unitate de ventilație
Unitate de ventilație

Calculul curentului de vârf

Determinarea curenților de vârf ai trunchiului, a barelor de distribuție și ai substațiilor

Pentru a calcula curenții de vârf ai trunchiului, a barelor de distribuție și ai substațiilor, utilizați următoarea formulă:

I p - curent calculat ShMA, ShRA, SP, A;

I p.ma x - curentul de pornire al dispozitivului electric de cea mai mare putere conectat la ShMA, ShRA, SP, A;

K și - factorul de utilizare al celei mai mari unități de energie electrică, A;

eu n. max - curentul nominal al dispozitivului electric de cea mai mare putere.

Calculul curentului de vârf al ShMA

Să determinăm curentul nominal al receptorului cu cea mai mare putere (în acest caz este un strung CNC cu K și = 0,2):

Curentul nominal maxim al nodului de sarcină (LMA), ținând cont de compensarea puterii reactive;

Calculul curentului de vârf ShRA-1

Cel mai mare receptor de putere este unul de foraj vertical cu

Curent nominal maxim ShRA-1

Calculul curentului de vârf ShRA-2

Cel mai mare receptor de putere este un strung CNC cu

Curent nominal maxim ShRA-2

Calculul curentului de vârf SP-1

Cel mai mare receptor de putere este o mașină de găurit radial cu

Curent nominal maxim SP-1

Calculul curentului de vârf SP-2

Cel mai mare receptor de putere este un strung cu turelă

Curent nominal maxim SP-2

Calculul curentului de vârf SP-4

Pe lângă unitatea de ventilație, SP-4 alimentează cuptoare electrotermale, al căror curent de vârf practic nu diferă de cel nominal, așa că folosim puterea motorului unității de ventilație cu

Curent nominal maxim SP-4

Calculul curenților de vârf ale mașinilor electrice de sudură cu rezistență

Mașinile electrice de sudură prin rezistență sunt consumatori cu moduri de funcționare puternic variabile și creează sarcini de vârf cu frecvență înaltă, în urma cărora apar fluctuații de tensiune în rețea.

Puterea de vârf a mașinii în momentul sudării este determinată de formula:

Vârful calculat al oricărei perechi de faze, de exemplu faza AB, este determinat de formula:

Unde este numărul de mașini care lucrează simultan, determinat din curbele de probabilitate

Numărul de mașini conectate la o anumită pereche de faze

La determinare se calculează media ponderată

Sarcina de vârf pentru un fir liniar este determinată de formula, corespunzătoare vârfurilor a două perechi de faze, de exemplu în faza B:

Unde este sarcina de vârf pentru o pereche de faze AB și pentru o pereche de faze BC

Curent de vârf de linie:

Unde este tensiunea de linie, kV

Calculul curentului de vârf SP-5

Tabelul 10.2 Calculul SP Nr. 5

6. Să determinăm puterea de vârf a celei mai încărcate faze din cele două perechi de faze cele mai încărcate, deci cea mai încărcată faza B:

Să determinăm curentul de vârf

Calculul curentului de vârf SP-6

Tabelul 10.3 Calculul SP Nr. 6

Algoritm de calcul

1. Distribuiți sarcinile între trei perechi de faze:

2. Determinați puterea de vârf a fiecărui grup de mașini:

3. În fiecare pereche de faze găsim factorul de comutare mediu ponderat:

Curbele determină numărul de mașini care funcționează simultan m din numărul total n în fiecare pereche de faze:

5. În fiecare pereche de faze, selectați mașinile cu cea mai mare putere de vârf în conformitate cu numărul rezultat de mașini care funcționează simultan m, determinați valoarea totală a puterii de vârf în fiecare pereche de faze:

6. Să determinăm puterea de vârf a celei mai încărcate faze pe baza celor două perechi de faze cele mai încărcate:

Să determinăm curentul de vârf

Dar, pe lângă sarcina de sudură, SP-6 alimentează două unități de ventilație, așa că vom determina curentul de pornire al unităților de ventilație IM.

Puterea motorului unității de ventilație cu

Curent nominal maxim SP-6

adică, curentul de pornire s-a dovedit a fi mai mic decât curentul de sudare, prin urmare, în viitor, ne vom concentra pe curentul de sudare de vârf.

11 . Protecția atelierelor retelelor electrice

În rețelele cu tensiuni de până la 1000 V, protecția este asigurată prin siguranțe și întreruptoare.

Siguranța este concepută pentru a proteja instalațiile electrice de suprasarcini și curenți de scurtcircuit. Principalele sale caracteristici sunt: ​​curentul nominal al siguranței, curentul nominal al siguranței, tensiunea nominală a siguranței, curentul nominal de deconectare al siguranței, caracteristica de protecție (amperi-secundă) a siguranței.

Denumiri în calcul:

Tensiunea nominală a rețelei, kV;

Curent maxim de scurtcircuit rețele, A;

Curent nominal maxim, A;

Curentul de pornire a motorului, A.

Curent admisibil pe termen lung al secțiunii protejate a rețelei;

Curent minim de scurtcircuit

Algoritm de calcul

Să ne uităm la exemplul de alegere a unei siguranțe pentru o mașină de șlefuit cilindrică (nr. 1).

Selectați tipul de siguranță NPN - 60 s; ;

Deoarece siguranța este selectată pentru un receptor individual, curentul nominal este considerat curent calculat:

4) unde 46,6 = 233 A;

Factorul de suprasarcină, care ia în considerare excesul de curent al motorului peste valoarea nominală în modul de pornire, presupus a fi 2,5 - pentru condiții de pornire ușoare.

adică = 93,2 A - siguranța selectată nu este adecvată. Să alegem o siguranță de tip PN-2 100 s = 50 kA; ; , Unde

Curenții de fuziune ai inserțiilor trebuie să corespundă multiplilor curenților continui admisibili (coordonare cu secțiunea transversală):

Verificarea sigurantei pentru:

6) - pentru sensibilitate

7) - pentru capacitatea de rupere

50 kA 5,01 kA, unde = = 5,01 kA

Selectați tipul de siguranță PN-2 100: = 50 kA; ;

Folosind acest algoritm, selectăm siguranțe și rezumăm selecția în tabelul nr. 11.1

Tabelul nr. 11.1 Alegerea siguranțelor pentru motoare electrice acționate de un IM cu rotor în scurtcircuit

Numele semnăturii electronice

Slefuire cilindrica

Cotitură și turelă

Foraj vertical

strung semi-automat

Slefuirea suprafetei

strung CNC

Flux orizontal

Plictisitor orizontal

Unitate de ventilație

Foraj radial

Slefuire fara centru

strung-șuruburi

Ascuțirea și șlefuirea

Unitate de ventilație

Unitate de ventilație

Tabel 11.2 - Alegerea siguranțelor pentru compartimentul termic ED

Tabel 11.3 - Alegerea siguranțelor pentru departamentul de sudare ED

Numele semnăturii electronice

Punct staționar

Sudură în puncte

Sudarea cap la cap

Role de cusătură de sudură

1 2 . Alegerea întreruptoarelor

Să notăm condițiile pentru selectarea întrerupătoarelor:

unde este cel mai mare curent de sarcină calculat;

Curentul nominal al declanșării întreruptorului.

curent de vârf al unui grup de receptoare electrice, A

3) Deacordarea de la curenții admisibili pe termen lung:

Pentru întrerupătoarele cu declanșare numai electromagnetică (închidere):

4) Deacordarea de la curenții minimi de scurtcircuit:

5) Testul capacității de rupere:

Să ne uităm la exemplul de alegere a unui comutator pentru ShMA (SF1).

Tabelul nr. 12.1 Selectarea întreruptoarelor

Locul de instalare

Date de calcul

Detalii pașaport

Tip comutator

E25V: - ШМА

VA 04-36: - ShRA1

VA 04-36: - ShRA2

VA 04-36: - SP1

VA 04-36: - SP2

VA 04-36: - SP3

VA 04-36: - SP4

VA 04-36: - SP5

VA 04-36: - SP6

Listăfolositliteratură

1. Burnazova L.V. Instrucțiuni pentru finalizarea proiectului de curs. Mariupol 2010

2. Bloc V.M. Un manual pentru proiectarea cursurilor și a diplomelor, ediția a doua, revizuită și extinsă. „Școala superioară” din Moscova 1990.

3. Neklepaev B.N. Partea electrică a centralelor și substațiilor electrice. - M.: Energoatomizdat, 1986.

4. GOST 28249-93 Standard interstatal „Scurtcircuite în instalații electrice de până la 1000 V”.

5. Fedorov A.A., Starkova L.E. Tutorial pentru proiectarea cursurilor și diplomelor privind alimentarea cu energie electrică a întreprinderilor industriale. Manual pentru universități - M. „Energoatomizdat”, 1986.

6. Gaisarov R.V. Alegerea echipamentelor electrice. Chelyabinsk 2002

7. Internet media

Postat pe Allbest.ru

Documente similare

Calculul sarcinilor electrice. Compensarea puterii reactive. Selectarea locației, numărului și puterii transformatoarelor pentru substațiile de atelier. Selectarea unei scheme de distribuție a energiei electrice pentru centrală. Calculul curenților de scurtcircuit. Protectie relee, automatizari, masuratori si contabilitate.

lucrare curs, adăugată 06.08.2015


Proiect de alimentare cu energie internă și externă a unei rafinării de petrol. Calculul sarcinilor electrice, selectarea numărului de transformatoare de atelier, cabluri de alimentare; compensarea puterii reactive. Alegerea echipamentelor și calculul curenților de scurtcircuit.

lucrare curs, adăugată 04.08.2013


Determinarea sarcinilor electrice, selectarea transformatoarelor de atelier și compensarea puterii reactive. Selectarea centrului condiționat al sarcinilor electrice ale întreprinderii, dezvoltarea unei scheme de alimentare pentru tensiuni de peste 1 kV. Calculul curenților de scurtcircuit.

lucrare curs, adaugat 23.03.2013


Calculul sarcinilor electrice ale atelierului. Evaluarea rețelei de iluminat, selectarea unui dispozitiv de compensare. Determinarea puterii transformatorului, scheme ale rețelelor electrice de atelier de curent alternativ. Calculul curenților de scurtcircuit. Alegerea echipamentului de protecție.

lucrare curs, adaugat 15.12.2014


Calculul sarcinilor electrice și de iluminat ale instalației și atelierului. Elaborarea unei scheme de alimentare, selectarea și verificarea numărului de transformatoare de atelier și compensarea puterii reactive. Selecția de cabluri, întreruptoare. Calculul curenților de scurtcircuit.

teză, adăugată 09.07.2010


Proiectarea unui sistem de alimentare externă. Determinarea centrului sarcinilor electrice ale întreprinderii. Selectarea numărului și puterii transformatoarelor de putere. Calculul pierderilor în liniile de cablu. Compensarea puterii reactive. Calculul curenților de scurtcircuit.

lucrare curs, adaugat 18.02.2013


Calculul sarcinilor electrice folosind metoda coeficientului de proiectare. Selectarea numărului și puterii transformatoarelor de atelier, ținând cont de compensarea puterii reactive. Selectarea secțiunii transversale a miezurilor cablurilor de rețea de atelier pentru încălzire cu curent nominal pe termen lung al siguranțelor.

lucrare de curs, adăugată 30.03.2014


Caracteristicile consumatorilor și definițiile categoriilor. Calculul sarcinilor electrice. Selectarea unei scheme de alimentare. Calculul și selecția transformatoarelor. Compensarea puterii reactive. Calculul curenților de scurtcircuit. Selectarea si calculul retelelor electrice.

lucrare de curs, adăugată 04.02.2011


Selectarea tensiunii de alimentare, calcularea sarcinilor electrice și compensarea puterii reactive pentru alimentarea cu energie a unui atelier automatizat. Rețele de distribuție, transformatoare de putere. Calculul curenților de scurtcircuit, selectarea echipamentelor electrice.

lucrare curs, adaugat 25.04.2014


Caracteristicile consumatorilor. Calculul sarcinilor electrice. Selectarea tensiunilor de alimentare, a puterii și a numărului de transformatoare de atelier. Compensarea puterii reactive. Selectarea pieselor sub tensiune și calculul curenților de scurtcircuit. Selectarea și calculul dispozitivelor.

Pentru a calcula sarcina atelierului folosim metoda diagramelor comandate. Această metodă este utilizată pentru receptoarele electrice de masă. Stabilește o legătură între sarcina de lucru și modul de funcționare al receptoarelor electrice pe baza unei scheme probabilistice pentru generarea unui program de încărcare de grup.

Informații generale despre calcularea sarcinilor electrice

Sarcina întreprinderilor industriale sau a atelierelor individuale constă de obicei din receptoare electrice de diferite capacități. Prin urmare, toate receptoarele electrice din atelier sunt împărțite în grupuri de receptoare de același tip de funcționare, cu subgrupuri caracteristice de receptoare electrice cu aceleași rate de utilizare a puterii și factori de putere identificați în fiecare grupă.

La determinarea sarcinilor electrice, folosim metoda factorului de utilizare a sarcinii electrice maxime. Această metodă stabilește o legătură între sarcina de proiectare și modurile de funcționare ale receptoarelor electrice (ER) pe baza unei anumite scheme probabilistice pentru generarea unui grafic de sarcină de grup. Metoda este utilizată ca principală pentru ED în masă.

Procedura pentru determinarea sarcinilor de proiectare:

Toate receptoarele electrice sunt împărțite în grupuri în funcție de valoarea factorului de utilizare K și, factorul de putere cos, puterea activă nominală Рн. Determinăm factorul de utilizare și factorul de putere din Tabelul 4.10 2 și determinăm tg din valoarea factorului de putere.

Numărăm numărul de ES din fiecare grup și pentru obiectul ca întreg.

În fiecare grup, indicați puterile minime și maxime la PV=100%, dacă PV<100%, то номинальная мощность определится по формуле:

unde: P trece- putere EP conform pașaportului, kW;

PV - durata pornirii.

Puterea totală a tuturor dispozitivelor electrice se calculează folosind formula:

P n=P nici ; (2)

Pentru fiecare linie de alimentare, indicatorul ansamblului de putere m este determinat folosind formula:

unde: - puterea nominală a consumatorului maxim, kW;

Puterea nominală a consumatorului minim, kW.

Sarcinile medii pentru cea mai aglomerată tură de acționări electrice de putere din același mod de funcționare sunt determinate de formulele:

unde: P cm- puterea medie activă a unuia sau a unui grup de receptoare pentru cea mai aglomerată tură, kW;

R nom- luăm puterea nominală a receptoarelor electrice conform Tabelului 1, kW;

LA Și- factor de utilizare, luat conform tabelului 4.10 2;

Q cm- puterea reactivă medie a unuia sau a unui grup de receptoare pentru cea mai aglomerată tură.

Pentru mai multe grupuri de receptoare electrice determinăm prin formula

Determinăm rata medie de utilizare a grupului EP K folosind formula:

Numărul efectiv de receptoare electrice este determinat prin formule bazate pe următoarele relații.

Pentru n5, Кis 0,2, m3 și Р nom const ne este determinată de formula:

Formula 9 poate fi folosită și atunci când niciunul dintre cazurile enumerate mai jos nu este adecvat pentru calcul.

Pentru n >5, К este 0,2, m 3 și Р nom const acceptăm ne=n.

Pentru n >5, K este 0,2, m< 3 и Р ном const принимаем nэn.

Pentru n 5, K este 0,2, m 3 și P nom const ne este determinată de formula:

unde: n* E este valoarea relativă a numărului de EP, a cărui valoare poate fi găsită în tabel pe baza dependenței n* E = f(n*; P*).

Folosind formula 10, se găsește n*:

unde: n 1 - numărul de PE din grup, puterea fiecăruia dintre care depășește puterea maximă a PE din acest grup împărțit la 2.

P* este determinat de formula:

P nom- puterea unitară maximă a grupului electric, kW;

R nom1- puterea nominală totală a unui grup de receptoare electrice a căror putere depășește puterea maximă a unui grup dat de echipamente electrice împărțită la 2, kW.

Puterea activă maximă este determinată de formula:

Unde: LA m - coeficientul maxim se determină conform tabelului 3.2 5;

R puterea nominală a receptorului electric.

Maxim puterea reactivă este determinată de formula:

unde: - factorul maxim de putere reactivă, la n E? 10 =1, la n E<10 -=1,1

Puterea maximă totală este determinată de formula:

Curentul maxim este determinat de formula:

Distribuirea sarcinii:

RP-1: EP Nr. 1,2,3,4,5,6,7;

RP-2: EP Nr. 17,18,19,21,22,23;

RP-3: EP Nr. 8,9,12,13,14,15;

RP-4: EP Nr. 23,24,25,26,29,30,31;

RP-5: EP Nr. 10,11,16,27,28;

Determinarea sarcinii de proiectare a atelierului

De exemplu, luați în considerare determinarea sarcinii pe RP-1.

masa 2

1) Determinăm sarcina medie a unității electrice pentru cea mai aglomerată tură folosind formulele (6), (7):

P cm.1 = 0,65 · 2 · 3 =3,9 kW; Q cm.1 = 0,75 · 3,9 = 2,92 kVAr;

P cm.2 = 0,35 · 2 · 76 · v0,65 =42,9 kW; Q cm.2 = 1,73·42,9=74,2 kVAr;

P cm.3 = 0,12 · 1 · 4,4 =0,53 kW; Q cm.3 = 2,29·0,53=1,21 kVAr;

P cm.4 = 0,2 1 3 = 0,6 kW; Q cm.4 = 1,17· 0,6= 0,7 kVAr;

P cm.5 = 0,1 1 115,5 v0,4 =7,3 kW; Q cm.5 = 1,73· 14,6 = 12,6 kVAr.

2) Definiți K și grupuri folosind formula (8):

3) Indicatorul ansamblului de putere conform formulei (3) va fi egal cu:

4) Din moment ce n > 5, LAși > 0,2, m>3, atunci n e =n=7

5) Coeficientul maxim se determină conform tabelului 4.3 2. O valoare mai precisă a Km este determinată folosind metoda de interpolare:

6) Puterea maximă activă și reactivă este determinată de formulele (13) și (14):

P max = 1,89 55,22 = 104,36 kW.

Deoarece n E<10, то принимаем значение К" М = 1,1:

Q max = 1,1 91,67= 100,84 kVAr.

Găsim puterea maximă totală folosind formula 15:

Curentul calculat este determinat de formula 16:

În mod similar, determinăm sarcina calculată pentru receptoarele rămase și introducem rezultatele calculului în tabelul 2.

1) Împărțim toate echipamentele electrice ale atelierului în grupuri cu aceleași moduri de funcționare și determinăm puterea nominală totală a atelierului:

2) Determinați indicatorul ansamblului de putere:

3) Determinați sarcina totală a atelierului pentru cea mai aglomerată tură:

4) Determinați factorul de utilizare a sarcinii a echipamentului electric de atelier:

5) Din moment ce n > 5, LAși > 0,2, m> 3, atunci n e =31.

6) Coeficientul maxim se determină conform tabelului 4.3 2. O valoare mai precisă a Km este determinată folosind metoda de interpolare:

unde: K și1 K și2, K m1, K m2 - valorile limită ale coeficienților K și și K m.

Determinăm puterile active și reactive calculate:

Deci, luăm valoarea:

8) Putere de proiectare completă:

9) Curent nominal:

Rezultatele tuturor calculelor sunt înregistrate în tabelul 2.

masa 2

	Coeff. maxim	Max. putere activă	Max.reactiv- putere nominală Q MAX, kvar	Max. toata puterea		Coeff. Utilizare	Efect. numărul de EP n E

Calculul iluminatului atelierului

Conform cercetărilor, în condiții moderne, utilizarea spoturilor LED și a lămpilor industriale în atelierele de producție este foarte eficientă, deoarece îndeplinește toate cerințele de funcționare. De asemenea, sunt o soluție economică, deoarece vă permit să reduceți costurile cu energia electrică de aproximativ 2,5 ori. Spoturile LED cu un model îngust de distribuție a fluxului luminos sunt deosebit de eficiente. Cele mai comune și universale lămpi industriale.

Lămpile LED industriale au o serie de avantaje incontestabile, care includ:

* oferă o eficiență ridicată;

* sunt foarte rezistente la schimbările de temperatură;

* nu emana vapori de mercur sau alte substante nocive;

* Au rezistență ridicată la umiditate și protecție împotriva prafului;

* pot fi folosite în condiții climatice dificile, unde asigură pornire instantanee și funcționare stabilă;

* economic din punct de vedere al intretinerii retelelor electrice;

* Ușor de instalat;

* nu necesita intretinere speciala;

* au o durată de viață lungă

Atunci când alegeți sursele de lumină, ar trebui să luați în considerare avantajele, dezavantajele și rentabilitatea lor.

În comparație cu lămpile cu incandescență, lămpile fluorescente au un spectru de emisie mai favorabil, o eficiență luminoasă de 4-5 ori mai mare, o durată de viață mai lungă și o strălucire semnificativ mai redusă. Cu toate acestea, lămpile fluorescente necesită echipament de pornire; creează un flux de lumină pulsatorie, nu luminează bine la temperaturi scăzute și sunt mai puțin fiabile.

Să determinăm fluxul luminos necesar pentru a crea un iluminat normal de lucru în atelier. Pentru a calcula, folosim metoda coeficientului de utilizare a fluxului luminos.

Iluminatul de lucru este principalul tip de iluminat. Este destinat să creeze condiții normale de vedere într-o cameră dată și se realizează, de regulă, cu lămpi de iluminat general.

Iluminatul de urgență este folosit pentru a continua munca sau pentru a evacua oamenii atunci când iluminatul de lucru se stinge. Trebuie să asigure iluminarea locului de muncă de cel puțin 5% din cea stabilită pentru condiții normale. Dimensiuni atelier - 36 x 24 m.

Pentru iluminat vom folosi lămpi LED industriale

GSSN-200, ai cărui parametri sunt specificați în aplicație.

Să calculăm iluminarea atelierului:

Înălțimea camerei este de 7 m. Înălțimea suprafeței calculate deasupra podelei este h p = 1,5 m. Înălțimea calculată poate fi determinată prin formula:

H P = h p - h p - h c m.; (18)

HP = 7 - 1,5 -1 = 4,5 m;

Pentru a determina distanța dintre rândurile de lămpi, folosim formula:

L = Н Р L angro, m.; (19)

unde: L opt - iluminarea tehnic cea mai avantajoasă distanță relativă optimă între lămpi, masă. 2.1 [L.7]

L = 4,5 1,2 = 5,4 m;

L opt = 0,8h1,2 adâncime

Apoi, numărul de rânduri de lămpi poate fi determinat prin formula:

unde: B este lățimea camerei de proiectare, m.

Să luăm numărul de rânduri de lămpi n p = 5.

Determinăm distanța reală dintre rânduri folosind formula:

unde: L ST.V - distanța de la rândul exterior de lămpi până la perete, (m). Acceptăm L ST.V = 2 m.

Numărul de lămpi este determinat astfel:

unde Ф 1 este fluxul lămpilor din fiecare lampă.

Coeficientul z, care caracterizează denivelările de iluminare, pentru lămpile cu LED z = 1.

Pentru determinarea coeficientului de utilizare se găsește indicele încăperii i și se estimează probabil coeficienții de reflexie: tavan - p, pereți - s, suprafață sau podea calculată - p, (Tabel 2.13[L.7]) Determinați. Indicele se găsește prin formula:

unde: A este lungimea camerei de proiectare, m.

Conform tabelului 2.15 [L.7] determinăm = 37%

Luăm factorul de siguranță k egal cu k = 1,5 (conform tabelului 2.16 [L.7])

Suprafața camerei este determinată de formula:

S = A B, m 2 (23)

S = 36 24 = 864 m2

Iluminarea minimă specificată este determinată din tabel. 4-1 [L.3] pentru lucrări vizuale de precizie medie, iluminare generală E = 200 lux.

Pentru iluminat folosim lămpi GSSN-200 cu un flux luminos de 24.000 lm. Să determinăm numărul de lămpi folosind formula 21:

Apoi numărul de lămpi din rând. Acceptăm rândul N St. = 7 N St. = 35.

Să găsim distanța dintre lămpi într-un rând folosind formula:

unde: A este lungimea camerei fără a ține cont de grosimea pereților,

L A. ST - distanța de la prima lampă din rând este determinată de formula:

Dispunerea corpurilor de iluminat în întregul atelier este prezentată în Figura 3.

Puterea activă de iluminat instalată:

P gură = N Р o.p., (27)

unde: P o.p. - putere lampa, 200 W;

P gură..=35 200 = 7 kW

Puterea reactivă de iluminat instalată:

unde: tg = 0,25 pentru lămpi cu LED.

Să determinăm puterea totală de iluminare:

Calculul sarcinii totale a atelierului

Puterea totală de proiectare a atelierului, inclusiv iluminatul:

Curentul estimat al atelierului ținând cont de iluminat:

INTRODUCERE

Scopul secțiunii „Alimentarea cu energie și echipamentele electrice ale unei întreprinderi industriale” a lucrării de calificare finală este de a sistematiza, extinde și consolida cunoștințele teoretice în inginerie electrică, mașini electrice, acționări electrice și alimentare cu energie a întreprinderilor industriale, precum și dobândirea deprinderilor practice în rezolvarea problemelor necesare unui viitor specialist.

Sistemul de alimentare cu energie electrică al unei întreprinderi industriale trebuie să asigure o furnizare neîntreruptă de energie electrică a consumatorilor, îndeplinind în același timp cerințele de eficiență, fiabilitate, siguranță, calitate a energiei electrice, disponibilitatea rezervei etc.

Selectarea echipamentelor electrice moderne, dezvoltarea circuitelor de control, protecția, automatizarea, semnalizarea receptoarelor electrice, dezvoltarea unui circuit de alimentare cu energie electrică pentru atelier și (sau) întreaga întreprindere folosind soluții tehnice progresive sunt sarcinile secțiunii „Alimentarea cu energie electrică”. și echipamente electrice ale unei întreprinderi industriale” a lucrării de calificare finală.

Secțiunea „Alimentarea cu energie și echipamentele electrice ale unei întreprinderi industriale” a lucrării finale de calificare include luarea în considerare a următoarelor aspecte:

5) selectați numărul și tipul transformatoarelor de atelier 10/0,4 kV;

6) selectați echipamente de comutație pentru rețeaua de 0,4 kV și rețeaua de 10 kV;

7) calcularea costurilor de construire a unei rețele de alimentare cu energie electrică;

8) se calculează bucla de împământare a postului de transformare;

9) luați în considerare utilizarea și funcționarea sistemelor de magistrală izolate.

Datele inițiale pentru partea electrică a lucrării finale de calificare sunt echipamentele și mecanismele de producție (energetice) necesare pentru asigurarea proceselor tehnologice specificate în specificațiile tehnice, precum și zona spațiilor de producție a atelierului ( întreprindere), parametrii receptoarelor electrice instalate, circuitele existente ale sistemului de alimentare etc. Obiect de automatizare indicat.

În nota explicativă a lucrării finale de calificare, partea electrică este întocmită ca capitol separat. Volumul și conținutul părții grafice sunt determinate de sarcina de proiectare. Partea grafică conține o diagramă de alimentare a întreprinderii (atelier).

Opțiunea 14

Calculul rețelei de alimentare a atelierului

1.1 Date inițiale pentru proiectare

Planul schematic al întreprinderii este stabilit pe o scară de 1:1000

Tabelul 1 specifică puterile nominale ale receptoarelor electrice, factorii de utilizare și pornire, factorii de putere ai receptorilor electrici specificati și lungimile de la receptoarele electrice la ShS-1.

Tabelul 1 - Date inițiale pentru prima etapă

№	Receptor de putere	N buc.	Pnom kW	Ki	cos𝜑	Kp	PV%	L m
				0,16	0,61	5,35	-
	Masina de crestat			0,14	0,43	6,40	-
	Pod rulant			0,1	0,5	6,79
	Strung			0,4	0,75	5,58	-
	Aspirator		5,6	0,63	0,8		-
Valoarea medie	0,6

Sunt specificate sarcinile de proiectare ale dulapurilor de putere ale atelierului nr. 4, factorul de utilizare mediu ponderat și numărul de receptoare electrice efective. Aceste informații sunt prezentate în Tabelul 2.

Tabelul 2 - Date inițiale pentru a doua etapă

№	Dulap	P kW	Q kVAR	cos𝜑	Nef	K.av.vzv
	ShS-2		36,62	0,88		0,6
	ShS-3		21,05	0,88		0,54
	ShS-4		51,82	0,88		0,4
	ShS-5		23,73	0,86		0,8
	ShS-6		30,60	0,87		0,7
	ShS-7		13,49	0,88		0,7
	ShS-8		58,74	0,86		0,86
Valoarea medie	0,87

Datele inițiale sunt capacitățile calculate ale atelierelor rămase la întreprinderea specificată, lungimea cablului de alimentare este de 10 kV de la punctul principal de producție la punctul de distribuție. Datele sunt prezentate în Tabelul 3.

Tabelul 3 - Date inițiale pentru etapa a treia

Planul unei întreprinderi industriale este prezentat în figura 1.

Figura 1 - Planul fabricii industriale

Calculul sarcinilor electrice ale consumatorilor ShS-1

Prima și principala etapă a proiectării unui sistem de alimentare cu energie pentru o întreprindere industrială este determinarea valorilor calculate ale sarcinilor electrice. Ele nu sunt o simplă sumă a capacităților instalate ale receptoarelor electrice. Acest lucru se datorează încărcării incomplete a unor dispozitive electronice, nesimultaneității funcționării acestora, caracterului aleatoriu probabilistic al pornirii și opririi dispozitivelor electronice etc.

Conceptul de „sarcină de proiectare” decurge din definiția curentului de proiectare, conform căreia sunt selectate toate elementele de rețea și echipamentele electrice.

Curentul calculat este curentul mediu constant pe un interval de timp de 30 de minute care duce la aceeași încălzire maximă a conductorului sau provoacă aceeași uzură termică a izolației ca o sarcină variabilă reală.

Tabelul 5 - Calculul sarcinii ShS-1

Datele inițiale	Date de calcul
Naim EP	N buc	EST. Putere kW	Ki	Coeficient de reacție	Mier.Schimbare.Putere	Ne	Kmax	Puterea de proiectare
1 EP	∑		cos𝜑	tg𝜑	Pcm kW	Qcm kvar	Ne	Kmax	Calcul kW	Qcalc kvar
Grupa A
Mașină de tăiat				0,16	0,61	1,29	2,24	2,88	-	-	-	-
Masina de crestat				0,14	0,43	2,09	1,96	4,09	-	-	-	-
Pod rulant				0,1	0,5	1,72		24,08	-	-	-	-
Strung				0,4	0,75	0,88		10,56	-	-	-	-
Total				0,8	-	-	30,2	41,61		2,31	69,76	45,77
Grupa B
Aspirator		5,6	11,2	0,63	0,8	0,75	7,05	5,2	-	-	-	-
Total		5,6	11,2	-	-	-	7,05	5,2	-	-	7,05	5,2

Tabelul 6

Parametru	cosφ	tgφ	Pm, kW	Q M, quar.	S M, kV*A
Total pe NN fără CG	0,83	0,68	495,81	287,02	572,89

Se determină puterea de proiectare a unității de tratament termic.

Q k.r = α R m (tgα – tgφ k) = 0,9“495,81“(0,68 – 0,29) = 174,02 kvar.

Se acceptă Cosφ k = 0,96, atunci tanφ k = 0,29.

Găsim sarcina transformatorului după compensare și factorul său de sarcină:

Pentru instalare, alegem un condensator automat tip 2 AUKRM 0.4-100-20-4 UHL4

Curentul dispozitivului de compensare se găsește prin formula:

unde 1,3 este factorul de siguranță (30% din valoarea nominală);

Tensiune de linie, 0,4 kV.

Deoarece avem 2 secțiuni de magistrală cu un comutator secțional, puterea schimbătorului de căldură pentru fiecare secțiune va fi determinată de sarcina fiecărei secțiuni. În prima secțiune vor fi conectate dulapurile de putere 1,2,3,4; în a doua secțiune se vor conecta 5,6,7,8.

Tabelul 7

unde este factorul de putere mediu ponderat al tuturor buclelor;

Factorul de putere necesar pe magistralele transformatoare (nu mai puțin de 0,95).

unde k este coeficientul obținut din tabel în conformitate cu valorile factorilor de putere și ;

Secțiunea 1 necesită o compensare mai mare a puterii reactive datorită ShS-1, care are un factor de putere scăzut.

Cantitatea totală de putere reactivă compensată în ambele secțiuni

Pentru două substații de transformare puterea nominală

transformatorul este determinat de condiția de suprasarcină admisă a unuia

transformator cu 40%, sub rezerva opririi de urgență a altuia în termen de 6

ore pe zi timp de 5 zile lucrătoare.

În acest caz, puterea nominală a transformatorului TP-10/0,4

determinat de expresia:

unde k=1,4 coeficientul de suprasarcină admisibil al transformatorului;

n=2 – numărul de transformatoare la post.

Dintr-un număr de puteri nominale standard selectam două

transformator TMG-400/10.

Datele de referință pentru transformator sunt date în Tabelul 8.

Tabel 8 – Date pașaport ale transformatorului TMG-400/10

Snom, KVA	Unom, kV	∆Рхх, kW	∆Ркз, kW	Ukz, %	Iхх,%	dimensiuni	Greutate, kg
		0,8	5,5	4,5	2,1	1650x1080x1780

Pierderi de putere activă și reactivă în transformatoare la TP:

unde n este numărul de transformatoare instalate, buc;

– pierderi în gol în transformator, kW;

– pierderi prin scurtcircuit în transformator, kW;

– puterea nominală a transformatorului, kVA.

unde Iх.х – curent fără sarcină al transformatorului, %;

Us.c – tensiune de scurtcircuit, %.

Puterea totală a receptoarelor electrice ale atelierului, ținând cont de pierderile în

transformator:

Deoarece puterea calculată de 370,11 kVA satisface cea selectată

puterea nominală a transformatorului, apoi selectăm 2 transformatoare TMG-400/10. Și după recalculare la alegerea compensării centralizate, conectăm banca de condensatoare la barele colectoare de 0,4 kV ale stației de atelier. Și după cum se poate vedea din calcul, în acest caz transformatoarele substației principale de coborâre și rețeaua de alimentare sunt descărcate de la puterea reactivă. În acest caz, utilizarea puterii condensatorului instalat este cea mai mare.

Compensarea individuală este utilizată cel mai adesea la tensiuni de până la 660 V. Acest tip de compensare are un dezavantaj semnificativ - utilizarea slabă a puterii instalate a băncii de condensatoare, deoarece atunci când receptorul este oprit, instalația de compensare este, de asemenea, oprită.

În multe fabrici, nu toate echipamentele funcționează în același timp; multe mașini sunt folosite doar câteva ore pe zi. Prin urmare, compensarea individuală devine o soluție foarte costisitoare atunci când există o cantitate mare de echipamente și un număr corespunzător de condensatori instalați. Majoritatea acestor condensatoare nu vor fi folosite pentru o perioadă lungă de timp. Compensarea individuală este cea mai eficientă atunci când cea mai mare parte a puterii reactive este generată de un număr mic de sarcini care consumă cea mai mare putere pe o perioadă de timp suficient de lungă.

Compensarea centralizată este utilizată atunci când sarcina fluctuează (se mișcă) între diferiți consumatori în timpul zilei. În același timp, consumul de putere reactivă variază pe parcursul zilei, astfel încât utilizarea unităților de condensatoare automate este de preferat celor nereglementate.

Recalcularea încărcării

Coloana 13 înregistrează sarcina reactivă maximă de la putere

Nodul ED Qcalc, kVar:

din moment ce ne< 10, то

Sarcini active și reactive maxime totale conform proiectării

la unitate în ansamblu pentru acționări electrice cu programe de sarcină variabilă și constantă

sunt determinate prin adăugarea sarcinilor grupurilor ED conform formulelor:

Sarcina maximă maximă a acționărilor electrice de putere Scalc.uch, kVA este determinată:

Curentul calculat Icalc, A este determinat:

Vom calcula curenții și puterea totală înainte de instalarea schimbătorului de căldură și după instalarea schimbătorului de căldură.

Tabel 9 - Fișă rezumat înainte și după instalarea schimbătorului de căldură pe autobuzele TP

№	S, kVA	cos𝜑	IN ABSENTA
INAINTE DE	DUPĂ	INAINTE DE	DUPĂ	INAINTE DE	DUPĂ
ShS-1	92,18	77,68	0,6	0,96	140,05
ShS-2	75,47	67,65	0,88	0,96	114,66	102,78
ShS-3	44,31	39,97	0,88	0,96	67,32	60,72
ShS-4	109,09	98,4	0,88	0,96	165,74	149,5
ShS-5	46,5	41,43	0,86	0,96	70,64	62,94
ShS-6	62,06	55,68	0,87	0,96	94,29	84,59
ShS-7	28,4	25,62	0,88	0,96	43,14	38,92
ShS-8	111,69	102,54	0,86	0,96	169,69	155,79

După cum se vede din declarație, rezultatul este evident, instalarea CU ne-a permis să:

Tabelul 10 - Modificarea puterii reactive în AL după instalarea KU la TP

№	putere, kWt			K	kvar
ShS-1	76,81	0,6	0,96	1,04	71,89
ShS-2		0,88	0,96	0,25	14,85
ShS-3		0,88	0,96	0,25	8,77
ShS-4		0,88	0,96	0,25	21,6
ShS-5		0,86	0,96	0,30	10,8
ShS-6		0,87	0,96	0,28	13,6
ShS-7		0,88	0,96	0,25	5,62
ShS-8		0,86	0,96	0,30	26,73
Total 174,02

Tabelul 11 ​​- Recalcularea sarcinii ShS-1

Datele inițiale	Date de calcul
Naim EP	N buc	EST. Putere kW	Ki	Coeficient de reacție	Mier.Schimbare.Putere	Ne	Kmax	Puterea de proiectare
1 EP	∑		cos𝜑	tg𝜑	Pcm kW	Qcm kvar	Ne	Kmax	Calcul kW	Qcalc kvar
Grupa A
Deblocat transportor				0,16	0,96	0,29	2,24	0,64	-	-	-	-
Pod cu macara.				0,14	0,96	0,29	1,96	0,56	-	-	-	-
Masina de sloturi				0,1	0,96	0,29		4,06	-	-	-	-
Masina de gaurit				0,4	0,96	0,29		3,48	-	-	-	-
Total				0,8	-	-	30,2	8,74		2,31	69,75	9,61
Grupa B
Aspirator		5,6	11,2	0,63	0,96	0,29	7,05	2,04	-	-	-	-
Total		5,6	11,2	-	-	-	7,05	2,04	-	-	7,05	2,04

Calculul sarcinilor de vârf EP

Ca mod ED de vârf pentru a verifica dacă tensiunea este pornit

sunt luate în considerare receptorul electric și selecția întreruptoarelor

modul de pornire al celui mai puternic motor electric iar curentul de vârf este determinat de

Linie de cablu Ipeak, substație de transformare de alimentare. Curentul de vârf pentru

Grupul ED se găsește ca suma curenților curentului maxim de funcționare al grupului fără a lua în considerare curentul celui mai puternic motor și curentul de pornire al acestui motor conform formulei:

unde Inomm este curentul nominal al celei mai puternice tensiuni arteriale, A;

Кп – multiplicitatea curentului de pornire al celui mai puternic IM.

Se calculează curentul celui mai puternic motor dintre receptoarele electrice ShS-1. Mașină de rindeluit longitudinal Pnom = 14 kW și după compensare cosφ = 0,96.

Curentul de vârf va fi egal cu:

Caracteristicile localului

Atelierul de strunjire este clasificat ca uscat, deoarece umiditatea relativă a aerului nu depășește 60% din clauza 1.1.6 c. Un atelier de strunjire este o instalație foarte prăfuită, astfel încât spațiile sunt clasificate drept praf, din cauza condițiilor de producție, praful de proces este eliberat în astfel de cantități încât se poate depune pe fire și pătrunde în interiorul mașinilor - clauza 1. 1.11 c. Spațiile sunt neexplozive, deoarece substanțele care formează amestecuri explozive cu aerul nu sunt amplasate sau utilizate în ele. 1,3 in. Din punct de vedere al pericolului de incendiu, sediul atelierului de strunjire este clasificat drept nepericulos de incendiu, deoarece nu conțin condițiile prevăzute la capitolul. 1,4 in.

Selectarea unei mărci de cabluri de 0,4 kV

Pe baza unei analize a pozarii cablurilor si a caracteristicilor mediului de atelier, se face o concluzie cu privire la posibilitatea utilizarii cablului VVGng(a)-Ls-0,66 (conductor de cupru, izolatie din plastic PVC cu risc redus de incendiu, manta din compoziție PVC) pentru alimentarea ShS 1-8 și receptoare electrice inflamabilitate redusă) Cablurile acestui brand sunt destinate traseelor ​​verticale, înclinate și orizontale. Cablurile neblindate pot fi folosite în zone supuse vibrațiilor. Nu propagați arderea atunci când sunt așezate în mănunchiuri

(standardele GOST R IEC 332-2 categoria A). Ele sunt utilizate în structurile și spațiile de cabluri. Încălzirea permisă a conductorului în regim de urgență nu trebuie să depășească +80ºC cu o durată de funcționare de cel mult 8 ore pe zi și nu mai mult de 1000 de ore pe durata de viață.

Durată de viață – 30 de ani.

Tabel 12 - Alegerea liniilor de cablu de la stațiile de transformare la shs pentru atelierul nr. 4 înainte de instalarea schimbătorului de căldură

Naim	Traseul KL	S kVA	IN ABSENTA	K1	K2	Id A	adaug A	L m	R Ohm	X Ohm	Z Ohm	Marca	Crusta mm²
KL3-1	TP-ShS1	92,18	140,05		0,8	175,06			6,36	1,96	6,65	VVGng(a)-Ls-0,66
KL3-2	TP-ShS2	75,47	114,66		0,8	143,32			1,85	0,42	1,89	VVGng(a)-Ls-0,66
KL3-3	TP-ShS3	44,31	67,32		0,8	84,15			48,84		49,2	VVGng(a)-Ls-0,66
KL3-4	TP-ShS4	109,09	165,74		0,8	207,17			7,6	3,15	8,22	VVGng(a)-Ls-0,66
KL3-5	TP-ShS5	46,5	70,64		0,8	87,63			38,48	4,73	38,76	VVGng(a)-Ls-0,66
KL3-6	TP-ShS6	62,06	94,29		0,8	117,86			4,81	1,1	4,93	VVGng(a)-Ls-0,66
KL3-7	TP-ShS7	28,4	43,13		0,8	53,92			62,64	5,13	62,84	VVGng(a)-Ls-0,66
KL3-8	TP-ShS8	111,69	169,69		0,8	211,48			10,92	4,53	11,82	VVGng(a)-Ls-0,66

Tabel 13 - Selectarea liniilor de cablu de la posturile de transformare la shs pentru atelierul nr. 4 după instalarea unității de comandă pe barele stației de transformare

Naim	Traseul KL	S kVA	IN ABSENTA	K1	K2	Id A	adaug A	L m	R Ohm	X Ohm	Z Ohm	Marca	Crusta mm²
KL3-1	TP-ShS1	77,68			0,8	147,5			8,88	2,04	9,11	VVGng(a)-Ls-0,66
KL3-2	TP-ShS2	67,65	102,78		0,8	128,47			1,85	0,42	1,89	VVGng(a)-Ls-0,66
KL3-3	TP-ShS3	39,97	60,72		0,8	75,9			48,84		49,2	VVGng(a)-Ls-0,66
KL3-4	TP-ShS4	98,4	149,5		0,8	186,87			7,6	3,15	8,22	VVGng(a)-Ls-0,66
KL3-5	TP-ShS5	41,43	63,94		0,8	78,67			38,48	4,73	38,76	VVGng(a)-Ls-0,66
KL3-6	TP-ShS6	55,68	84,59		0,8	105,7			6,89	1,14	6,98	VVGng(a)-Ls-0,66
KL3-7	TP-ShS7	25,62	38,92		0,8	48,65			99,36	5,34	99,5	VVGng(a)-Ls-0,66
KL3-8	TP-ShS8	102,54	155,79		0,8	194,73			10,92	4,53	11,82	VVGng(a)-Ls-0,66

KL2-10

TP-KU

93,81

93,81

4,24

0,7

4,29

VVGng(a)-Ls-0,66-4x35.

Tabelul 14 - Alegerea cablului de la ShS-1 la EP

Nume	Traseul KL	P kW	IN ABSENTA	cos𝜑	adaug A	L m	R Ohm	X Ohm	Z Ohm	Marca	Secțiune mm²
KL1-1	De la ShS-1 la EP1		22,15	0,96			29,6	0,46	29,6	VVGng(a)-Ls-0,66	2,5
KL1-2	De la ShS-1 la EP2		22,15	0,96			44,4	0,69	44,4	VVGng(a)-Ls-0,66	2,5
KL1-3	De la ShS-1 la EP3		55,39	0,96			14,72	0,79	14,74	VVGng(a)-Ls-0,66
KL1-4	De la ShS-1 la EP4		47,47	0,96			11,04	0,59	11,05	VVGng(a)-Ls-0,66
KL1-5	De la ShS-1 la EP5	5,6	8,86	0,96			62,5	0,63	62,5	VVGng(a)-Ls-0,66	1,5
KL1-6	De la ShS-1 la EP6	5,6	8,86	0,96			62,5	0,63	62,5	VVGng(a)-Ls-0,66	1,5

Tabel 15 - Verificarea liniilor de cablu KL1 în modul normal

KL	A	A	ÎN	ÎN	dU V	ÎN
KL1-1	22,15	29,6	1,13	1,85	2,99
KL1-2	22,15	44,4	1,7	1,85	3,55
KL1-3	55,39	14,72	1,41	1,85	3,26
KL1-4	47,47	11,04	0,9	1,85	2,75
KL1-5	8,86	62,5	0,95	1,85	2,8
KL1-6	8,86	62,5	0,95	1,85	2,8

Tabel 16 – Verificarea liniilor de cablu KL2 în regim normal

Nume	A	Z Ohm	ÎN	dU%
KL2-1		9,11	1,85	0,48
KL2-2	102,78	1,89	0,33	0,08
KL2-3	60,72	49,2	5,16	1,35
KL2-4	149,5	8,22	2,12	0,55
KL2-5	63,94	38,76	4,28	1,12
KL2-6	84,59	6,98	1,02	0,25
KL2-7	38,92	99,5	6,69	1,76
KL2-8	155,79	11,82	3,18	0,83

Motor puternic

Mașinile de tăiat metale sunt proiectate pentru prelucrarea mecanică a pieselor metalice cu scule de tăiere.

Scopul mașinilor de tăiat metal este de a produce piese de o formă și dimensiune dată cu precizia și calitatea necesară a suprafeței prelucrate. Mașinile prelucrează piese nu numai din metal, ci și din alte materiale, așa că termenul „mașină de tăiat metal” este condiționat.

În funcție de tipul de lucru efectuat, mașinile de tăiat metale sunt împărțite în grupuri, fiecare dintre acestea fiind împărțită în tipuri, unite prin caracteristici tehnologice și caracteristici de proiectare comune.

Mașinile de tăiat metale reprezintă o întreagă clasă de echipamente destinate producerii semifabricatelor metalice: mașini de alezat, strunguri etc.

Ca exemplu, vom calcula și selecta echipamentul electric al unui strung de șurub model 16D20.

Strungurile sunt concepute pentru fabricarea și prelucrarea pieselor în formă de corpuri de revoluție. Sunt utilizate pentru prelucrarea suprafețelor cilindrice, conice, formate, tăierea capetelor, precum și pentru găurirea și alezarea găurilor, filetarea și alte operațiuni.

2.1 Selectarea tipului de valoare a curentului și tensiunii pentru rețeaua de atelier

Pentru rețelele electrice de energie ale întreprinderilor industriale, curentul alternativ trifazat este utilizat în principal. Curentul continuu este recomandat a fi utilizat in cazurile in care este necesar in conditiile procesului tehnologic (incarcare bateriilor, alimentare bai galvanice si mese magnetice), precum si pentru controlul lin al vitezei de rotatie

motoare electrice. Dacă necesitatea utilizării curentului continuu nu este cauzată de calcule tehnice și economice, atunci curentul alternativ trifazat este utilizat pentru alimentarea echipamentelor electrice.

Atunci când alegeți tensiunea, trebuie să luați în considerare puterea, numărul și locația receptoarelor electrice, posibilitatea de alimentare comună a acestora, precum și caracteristicile tehnologice ale producției.

Atunci când alegeți tensiunea pentru alimentarea directă a receptoarelor electrice, trebuie să acordați atenție următoarelor puncte:

1) Tensiunile nominale utilizate în întreprinderile industriale pentru distribuția energiei electrice sunt 10; 6; 0,66; 0,38; 0,22 kV;

2) Se recomandă utilizarea tensiunilor mai mari de 1 kV la cel mai scăzut nivel de distribuție a puterii numai dacă sunt instalate echipamente electrice speciale care funcționează la tensiuni mai mari de 1 kV;

3) Dacă motoarele de puterea necesară sunt fabricate pentru mai multe tensiuni, atunci problema selecției tensiunii trebuie rezolvată printr-o comparație tehnică și economică a opțiunilor;

4) Dacă utilizarea tensiunilor de peste 1 kV nu este cauzată de o necesitate tehnică, ar trebui luate în considerare opțiunile de utilizare a tensiunilor de 380 și 660 V. Utilizarea unor tensiuni mai mici pentru alimentarea consumatorilor de energie nu este justificată din punct de vedere economic;

6) Folosind o tensiune de 660 V se reduc pierderile de energie electrică și consumul de metale neferoase, se mărește aria de funcționare a substațiilor de atelier, se mărește puterea unitară a transformatoarelor utilizate și, ca urmare, se mărește numărul de substații. este redusă, iar circuitul de alimentare la cel mai înalt nivel de distribuție a energiei este simplificat. Dezavantajele tensiunii de 660 V sunt imposibilitatea alimentării în comun a rețelei de iluminat și a receptoarelor electrice de alimentare de la transformatoare comune, precum și lipsa motoarelor electrice de mică putere pentru o tensiune de 660 V, deoarece în prezent astfel de motoare electrice nu sunt produse. de industria noastră;

7) În întreprinderile cu predominanța receptoarelor electrice de putere redusă, este mai profitabilă utilizarea unei tensiuni de 380/220 V (cu excepția cazului în care s-a dovedit fezabilitatea utilizării unei tensiuni diferite);

8) Tensiunea rețelelor de curent continuu este determinată de tensiunea receptoarelor electrice alimentate, puterea instalațiilor convertoare, distanța acestora față de centrul sarcinilor electrice, precum și condițiile de mediu.

Circuitele electronice de control și semnalizare trebuie alimentate de un transformator.

Pentru circuitele de control AC alimentate de la un transformator, se recomandă următoarele valori de tensiune: 1) 24 sau 48V, 50 și 60 Hz; 2) 110V, 50Hz sau 115V, 60Hz; 3) 220V, 50Hz sau 230V, 60Hz.

Pentru circuitele de control DC, tensiunea recomandată este: 24, 48, 110, 220, 250V. Este permisă utilizarea altor valori de joasă tensiune pentru circuitele și dispozitivele electronice care sunt proiectate pentru astfel de tensiuni. O defecțiune la pământ în orice circuit de comandă nu trebuie să provoace pornirea neașteptată a mașinii, să provoace deplasarea periculoasă a mașinii sau să împiedice oprirea mașinii.

Circuitul de control trebuie proiectat astfel încât, dacă timpul limită a expirat, ambele butoane trebuie mai întâi eliberate și apoi apăsate din nou pentru a începe ciclul.

Se recomandă conectarea circuitului de alarmă, care nu este conectat la circuitul de control, la 24V AC sau DC. În acest caz, se folosesc lămpi cu tensiuni de la 24V la 28V. Dacă se folosește un transformator individual, atunci se folosesc lămpi de 6V sau 24V. În acest caz, circuitul de semnalizare poate fi conectat la circuitul de control.

Este interzisă utilizarea lămpilor fluorescente pentru iluminarea locală a strungurilor. Cele mai utilizate sunt lămpile cu incandescență cu o tensiune de 36V, conectate printr-un transformator descendente. Este interzisă utilizarea iluminatului local cu o tensiune mai mare de 36 V.

Pentru un strung universal de înaltă precizie, model 16D20, cei mai potriviți parametri sunt:

Rețea de alimentare: tensiune 380V, tip curent - alternativ, frecvență 50 Hz;

Circuit de control: tensiune 110V, tip curent - alternativ;

Iluminat local: tensiune 24 V.

Sarcinile electrice determină alegerea întregului sistem de alimentare cu energie. Pentru calcularea acestora se utilizează metoda coeficientului cererii și metoda ordonării diagramei. Prima metodă este de obicei utilizată în faza de proiectare, când puterea receptorilor electrici individuale (ER) este necunoscută.

Metoda de ordonare a diagramei sau metoda coeficientului maxim este fundamentală în dezvoltarea proiectelor tehnice și operaționale de alimentare cu energie. Vă permite să determinați sarcina de proiectare a oricărui nod al circuitului de alimentare pe baza puterii nominale a sursei de alimentare electrică, ținând cont de numărul și caracteristicile acestora. Conform acestei metode, sarcina maximă calculată a grupului electric este:

Puterea nominală de grup R n este definită ca suma capacităților nominale ale centralei electrice excluzând cele de rezervă.

Rata de folosire LAși una sau un grup de centrale electrice (Tabelul 2.1) caracterizează utilizarea puterii active și este raportul dintre puterea activă medie a uneia sau a unui grup de centrale electrice pentru cea mai aglomerată schimbare la puterea nominală.

Coeficient maxim LA m este raportul dintre puterea maximă de sarcină activă calculată a grupului de energie electrică și puterea medie de sarcină pentru schimbul cel mai aglomerat.

Pentru un grup de echipamente electrice dintr-un mod de funcționare, se determină sarcinile active și reactive medii pentru cea mai aglomerată tură:

;
. (2.2)

Putere nominală P același tip de semnături electronice

. (2.3)

Tabelul 2.1

Coeficienții de proiectare ai sarcinilor electrice

Receptoare electrice
Pompe, compresoare
Ventilatoare industriale, suflante, aspiratoare de fum
Transformatoare de sudare: sudura electrica manuala
sudare automată
Cuptoare cu rezistență
Lămpi cu incandescență
Lampă fluorescentă
Macarale rulante, macarale cu grinzi, palanuri, ascensoare

Pentru consumatorii cu sarcină variabilă (grupa A) sarcina activă calculată R p (A) grupele de echipamente electronice ale unui departament (secție, atelier) se determină ținând cont de coeficientul maxim LA m și sarcina medie a compartimentului:

, (2.4)

Unde LA m (A) – determinată în funcție de numărul efectiv de EP n e şi din factorul de utilizare a grupului LAși pentru cea mai aglomerată tură (Tabelul 2.2).

Tabelul 2.2

Coeficienți maximi LA m pentru diferite rate de utilizare

depinzând de n uh

	Sens LA m la LAȘi

Rata medie ponderată de utilizare a departamentului ED grup A

, (2.5)

Unde R n (A) – puterea activă nominală totală a grupului electric

;

R cm (A) – puterea activă medie totală în schimbare a vehiculelor electrice din grupa A

.

Numărul efectiv de EP din grupa A se găsește prin formula

, (2.6)

sau în termeni simplificați.

Sarcina reactivă calculată a unui grup de unități electrice cu sarcină variabilă pentru departament și pentru atelier în ansamblu este determinată ținând cont de numărul dat de unități electrice:

la n e >10
, (2.7)

la n 10 lire sterline
. (2.8)

Pentru consumatorii din grupa B cu program constant de încărcare ( LA m = 1) sarcina grupului electric este egală cu sarcina medie pentru schimbul cel mai aglomerat. Puterile active și reactive estimate ale grupului B grupului EP al departamentului:

;
. (2.9)

Astfel de motoare electrice pot include, de exemplu, motoare electrice ale pompelor de alimentare cu apă, ventilatoare, aspiratoare de fum neregulate, compresoare, suflante, cuptoare cu rezistență nereglementată.

După determinarea sarcinilor departamentelor, se găsește sarcina calculată pentru atelier:

,
, (2.10)

Unde R cm j , Q cm j– sarcini active și reactive ED j- departamentul; m– numărul de ramuri.

Puterea activă și reactivă estimată a atelierului:

kW;
kV∙Ar. (2,11)

Dacă în atelier există motoare electrice monofazate, repartizate între fazele cu o denivelare de £ 15%, acestea sunt luate în considerare ca fiind trifazate de aceeași putere totală. În caz contrar, sarcina calculată a motoarelor electrice monofazate se presupune a fi egală cu triplul sarcinii celei mai încărcate faze.

Când numărul de motoare electrice monofazate este de până la trei, puterea lor nominală trifazată condiționată este determinată de:

a) când un motor electric monofazat este pornit la tensiune de fază cu un sistem trifazat

Unde S n– puterea plăcuței de identificare; R n.f. – puterea nominală a fazei maxime încărcate;

b) când un ED este pornit la tensiunea de linie

. (2.13)

Sarcini maxime ale motoarelor electrice monofazate atunci când numărul lor este mai mare de trei la același LAși și cosj conectat la tensiunea de fază sau linie sunt determinate:

;
. (2.14)

Pentru a determina sarcinile electrice ale atelierului, se întocmește un rezumat (Tabelul 2.3) cu toate datele calculate completate.

Tabelul 2.3

Fișa rezumat sarcini electrice atelier

Denumirea grupului caracteristic al EP	Numărul de dispozitive electronice	Puterea instalată a unității electrice, redusă la PV = 100%		Coeficient utilizare LAȘi		Sarcina medie pentru cea mai aglomerată tură				Putere nominală maximă
		unul, kW	total, kW			R cm,	Q cm, kW			R m, kW	Q m, kV∙Ar

Iluminarea sarcinilor sunt calculate folosind o metodă aproximativă bazată pe puterea specifică pe zonă iluminată.

;
(2.15)

Unde R udo – capacitatea de proiectare specifică pe 1 m 2 suprafață de producție a departamentului ( F);

LAс – coeficientul cererii de iluminat (Tabelul 2.4).

Tabelul 2.4

Coeficientul calculat LAși, cosj, R ud0 si LA din atelierele individuale ale întreprinderilor industriale

	Denumirea atelierelor				R ud0,
	Compresor
	Pompare
	Camerele cazanelor
	Atelier de sudura
	Magazin de electricitate
	Magazine de asamblare
	Mecanic
	Sediul administrativ

Atunci când se utilizează valori cunoscute ale puterii specifice a luminii generale uniforme, în funcție de tipul de lampă și, în funcție de locația optimă a acestora în cameră, se determină puterea unei lămpi.

Pentru iluminarea atelierelor principale cu o înălțime mai mare de 6 m și în prezența spațiilor deschise, se folosesc lămpi cu descărcare în gaz de tip DRL cu cosj = 0,58. Pentru spațiile administrative și casnice se folosesc lămpi fluorescente cu cosj = 0,85; pentru iluminarea încăperilor mici se folosesc lămpi cu incandescență cu cosj = 1.

Sarcina totală de proiectare a atelierului este determinată prin însumarea sarcinilor de proiectare ale grupurilor de putere și de iluminat ale receptoarelor electrice

Transformatorul este selectat pe baza sarcinii complete de proiectare, luând în considerare compensarea puterii reactive.

Notă : exemple pentru determinarea sarcinilor electrice sunt prezentate în.