Acasă Contabilitate Teste la disciplina Tehnologia ingineriei mecanice. Culegere de probleme practice la disciplina „Tehnologia ingineriei mecanice” Disciplina: Tehnologia ingineriei mecanice

Teste la disciplina Tehnologia ingineriei mecanice. Culegere de probleme practice la disciplina „Tehnologia ingineriei mecanice” Disciplina: Tehnologia ingineriei mecanice

Problema 1.66 opțiunea 3.
Dat: d (dimensiunea suprafeței bazei arborelui) = 80-0,039 mm,
? (precizia metodei de procesare) = 60 microni,
Tizn (uzura admisa a bucsei) = 10 microni,
A2 =50±0,080 mm.
Determinați dimensiunea executivă D a manșonului de centrare, care asigură precizia specificată a dimensiunii A2 la frezarea canelurii.
Soluţie.
Analiza diagramei de instalare arată că precizia diametrului găurii manșonului de centrare D afectează precizia dimensiunii A2 specificată de la axa piesei de prelucrat la suprafața prelucrată. Din schema de instalare se poate observa că eroarea de fixare (?з) pentru dimensiunea A2 este zero. Pe baza acestui fapt, presupunem ca punct de plecare că acuratețea mărimii A2 este: TA2=?bA2 + Tizn. + ?, unde?bA2 = TD + Smin + Td – eroare de bazare a mărimii A2. Componentele TD și Smin sunt cantități necunoscute.
Rezolvând egalitatea în raport cu aceste necunoscute, obținem:
(Smin + TD) = TA2 – (Td + Tizn. + ?) = 0,16 – (0,039 + 0,010 + 0,060) = 0,051 mm.
Din tabelele GOST 25347-82 selectăm câmpul de toleranță la găuri astfel încât să fie îndeplinită condiția: Smin + TD? ES.
Comparând valoarea calculată (Smin + TD) = 0,051 cu valoarea de tabel a abaterii superioare a găurii (ES), iau câmpul de toleranță G7 (), care poate fi luat ca dimensiuni executive ale bucșei:
D = 80G7.

Problema 1.67 opțiunea 3.
Dat: materialul dornului – oțel 20Х,
materialul piesei de prelucrat – bronz,
E 1 (oțel) = 210 GPa
E 2 (bronz) = 100 GPa,
?1(oţel)= 0,3
?2(bronz)= 0,33
f bronz la oțel = 0,05
u?1,2 (Rz1 + Rz2)
d = 30+0,013mm
L = 40 mm
d1 = 70 mm
K = 2,0
Rz (mandrine) – 1,6
Rz (spaturi) – 3.2
Рz = 240 N
Tizn=10 um.
Soluţie.
Punctul de plecare pentru efectuarea calculelor este condiția KMres = Mtr,
unde: Мrez= Рz - momentul de tăiere la întoarcerea suprafeței
Mtr = lfp – momentul de frecare al suprafeței de contact a piesei de prelucrat cu dornul.
p = - presiunea de contact pe suprafața de împerechere.
Interferență minimă necesară: Ncalc. min=

Când se utilizează un dorn solid: c1=1-?1 > c1=1-0,3=0,7
с2= +?2 > +0,33=1,78
Ncalc. min= = =3,767
Ținând cont de corecția u pentru înălțimea rugozității zdrobite în timpul presarii, găsim valoarea interferenței măsurate:
Nmeas. min= Ncalc. min+u > 3,767 + 1,2 (1,6+3,2)=3,767+5,76=9,5 um;
Din tabelele GOST 25347-82 selectăm câmpul de toleranță a arborelui astfel încât
(Td+Nmeas. min +Tizn.)?ei, unde Tizn este uzura admisibilă a dornului.
In cazul nostru (13+9,5+ Tizn) ?ei.
Pentru versiunea mea, câmpurile de toleranță ale arborelui (mandrin) pot fi acceptate
p5() sau p6() cu uzură admisibilă a dornului de 3,5 µm.
Atunci dimensiunile executive ale dornului sunt:
d=30p5()mm sau d=30p6()mm.
Forța de presare la tensiune maximă, ținând cont de factorul de siguranță K=2: P=Kfp?dl,
р => р= = =15,
P=2·0,05·15·3,14·30·40=5652N.

Problema 1.57 opțiunea 1.
Dat: ?b=0,05 mm, ?z=0,01 mm, ?us=0,01 mm, ?c=0,012 mm,
Ng=3000buc.,
Piesă de prelucrat: material – oțel necălit, duritate – HB 160, suprafață de bază – cilindrică, Тl=0,2 mm.
Dispozitiv: prismă, Oțel 20, duritate – HV 650, F=36,1 mm2, Q=10000H, L=20 mm.
Metoda de prelucrare – frezare cu răcire, ? (precizia metodei de procesare) =0,1 mm, tm=1,95 min.
Determinați perioada dintre reparații a dispozitivului.
Soluţie.
Determinăm valoarea admisibilă a lui [?i] folosind ecuațiile:
?у = + > ?у = + =
=0,051+
?у = Тl – ?, > 0,051+ = Тl – ?, >0,051+ = 0,2-0,1>
> = 0,049 > [? și] = = 0,04644 mm = 46,44 microni.
Numărul admisibil de piese de prelucrat instalate [N] până la uzura maximă a elementelor de instalare ale dispozitivului se găsește din ecuația:
[N] = , din cartea de referință – găsim m=1818, m1=1014, m2=1309, criteriul rezistenței la uzură P1=1,03, factor de corecție ținând cont de condițiile de prelucrare Ku=0,9.
[N]= = = =21716 buc.
Timpul dintre reparații, care determină necesitatea înlocuirii sau refacerii elementelor de instalare ale dispozitivului, se găsește din ecuația:
PC = = = 73,8 luni.

Problema 1.43
Dat: D1 = D2 =50+0,039 mm, dts = dc = 50f7 mm,
TL = 0,1 mm, ? (precizia metodei de procesare) =0,050 mm.
Determinați precizia mărimii 70 a capului bielei și posibilitatea prelucrării suprafețelor bielei cu un set de freze, menținând o precizie dimensională de 45+0,4 mm.
Soluţie.
Pe baza diagramei de instalare a piesei de prelucrat în dispozitiv, eroarea de bază la efectuarea dimensiunii 70 este determinată de ecuația:
?b70 = Smax=TD + Smin + Td = 0,039+0,025+0,025=0,089 mm,
Deoarece declarația problemei nu spune nimic despre erorile de fixare și poziționare a piesei de prelucrat, atunci?з = ?п.з.= 0. Atunci
Т70 = ?b70 + ? = 0,089+0,05=0,139 mm.
Pentru dimensiunea 45, se adaugă o toleranță pentru dimensiunea dintre axele găurilor (ar putea afecta și dimensiunea 70 dacă degetele nu au avut același interval de toleranță):
?b45 = Smax=TD + Smin + Td + TL = 0,039+0,025+0,025+0,1=0,189 mm,
T45 = ?b45 + ? = 0,189+0,05=0,239 mm.
După cum putem vedea, toleranța calculată este 0,239< 0,4 мм допуска заданного, следовательно, мы можем применить набор фрез для обработки головки шатуна.

Literatură:
1. Mașini-unelte. Director. /Ed. B.N. Vardashkina și colab. M., Inginerie mecanică, 1984.
2. Manualul lui Metalhead. /Ed. M.P. Novikova / M., Inginerie mecanică, 1977.

Soluție dată probleme practice pentru toate secțiunile principale disciplina academica„Tehnologia ingineriei mecanice”. Variantele sarcinilor individuale pentru lucrări practice sunt date cu o descriere a metodologiei de implementare a acestora folosind exemplul de rezolvare a uneia dintre variantele sarcinii. Anexele conțin materiale normative și de referință necesare realizării munca practica.
Manualul poate fi utilizat la studierea disciplinei profesionale generale „Tehnologia ingineriei mecanice” în conformitate cu Standardul educațional de stat federal pentru învățământul profesional secundar pentru specialitatea 151901 „Tehnologia ingineriei mecanice”.
O resursă educațională electronică „Tehnologia ingineriei mecanice” a fost lansată pentru acest manual.
Pentru studenții instituțiilor de învățământ secundar învăţământul profesional.

DETERMINAREA CUMOILOR Alocațiilor.
O piesă de prelucrat este un articol de producție, a cărui formă este apropiată de forma piesei din care este realizată o piesă sau o unitate de asamblare dintr-o singură piesă prin modificarea formei și rugozității suprafețelor, a dimensiunilor acestora, precum și a proprietăților material. Este în general acceptat că o piesă de prelucrat intră în orice operație, iar o piesă părăsește operația.

Configurația piesei de prelucrat este determinată de proiectarea piesei, dimensiunile acesteia, materialul și condițiile de funcționare ale piesei în produs finit, adică toate tipurile de sarcini care acționează asupra piesei în timpul funcționării produsului finit.
Piesa de prelucrat inițială este piesa de prelucrat care intră în prima operație proces tehnologic.

Alocația este un strat de material pentru piesa de prelucrat care este îndepărtat în timpul procesului. prelucrare pentru a obține precizia și parametrii necesari ai stratului de suprafață al piesei finite.
O alocație intermediară este un strat de material îndepărtat atunci când se efectuează o tranziție tehnologică. Este definită ca diferența dintre dimensiunea suprafeței piesei de prelucrat obținută în operația anterioară și dimensiunea aceleiași suprafețe a piesei obținute la efectuarea unei anumite tranziții pentru a prelucra suprafața piesei de prelucrat într-o singură operație.

CUPRINS
Prefaţă
Capitolul 1. Fundamentele tehnologiei ingineriei mecanice
1.1. Procese de producție și tehnologice intreprindere de constructii de masini
Lucrare practică Nr. 1.1. Studierea structurii procesului tehnologic
1.2. Stabilirea cuantumului alocațiilor
1.3. Calculul dimensiunilor piesei de prelucrat
1.4. Evaluarea preliminară a opțiunilor pentru obținerea spațiilor libere
și fabricabilitatea acestora
Lucrare practică Nr. 1.2. Scopul sălilor de operație
toleranțe pentru prelucrarea piesei cu o reprezentare grafică a locației permiselor și toleranțelor pentru dimensiunile operaționale
1.5. Selectarea bazelor la prelucrarea pieselor de prelucrat
1.6. Secvența operațiilor
1.7. Alegerea unei baze de instalare
1.8. Selectarea unei surse de bază
Lucrare practică Nr. 1.3. Poziţionarea pieselor de prelucrat în zona de prelucrare a maşinii
1.9. Prelucrare de precizie
1.10. Determinarea preciziei așteptate la obținerea automată a unei dimensiuni de coordonare
Capitolul 2. Standardizarea tehnică operațiuni tehnologice
2.1. Structura timpului piesei
2.2. Raționalizarea operațiunilor
Lucrare practică Nr. 2.1. Standardizarea operațiunii de strunjire a procesului tehnologic
Lucrare practică Nr. 2.2. Standardizarea operațiunii de frezare a procesului tehnologic
Lucrare practică Nr. 2.3. Standardizarea operațiunii de șlefuire a procesului tehnologic
2.3. Dezvoltarea operațiunilor
Lucrare practică Nr. 2.4. Dezvoltarea unui proces tehnologic de operare de slefuire cilindrica
Lucrare practică Nr. 2.5. Dezvoltarea procesului tehnologic de operare de rectificare de suprafață
Capitolul 3. Metode de tratare a suprafeței utilizate la fabricarea pieselor principale
3.1. Fabricarea arborilor
3.2. Fabricarea discurilor
3.3. Fabricarea angrenajelor
3.4. Fabricarea angrenajelor drepte
3.5. Fabricarea angrenajelor conice
Capitolul 4. Fabricarea pieselor de inel
Capitolul 5. Fabricarea pieselor din tablă
Capitolul 6. Selectarea dispozitivelor pentru bazarea (instalarea și asigurarea) pieselor de prelucrat
Capitolul 7. Asamblarea conexiunilor, mecanismelor și unitati de asamblare
7.1. Elaborarea traseului și diagramei de montaj
7.2. Asamblare lanțuri dimensionale
7.3. Asigurarea preciziei asamblarii
7.4. Controlul asamblarii si parametrii tehnologici
7.5. Piese de echilibrare și rotoare
Capitolul 8. Proiectarea cursului
8.1. Prevederi de bază ale proiectului de curs
8.2. Cerințe generale pentru pregătirea unui proiect de curs
8.3. Metodologia generală de lucru la un proiect
8.4. Partea tehnologica
Aplicații
Anexa 1. Forma aproximativă Pagina titlu notă explicativă
Anexa 2. Exemplu de formular al unui formular de atribuire pentru un proiect de curs
Anexa 3. Unităţi de măsură ale mărimilor fizice
Anexa 4. Reguli pentru proiectarea părții grafice a proiectului de curs
Anexa 5. Toleranțe în sistemul de găuri pentru dimensiuni exterioare conform ESDP (GOST 25347-82)
Anexa 6. Trasee aproximative pentru obținerea parametrilor suprafețelor cilindrice exterioare
Anexa 7. Trasee aproximative pentru obținerea parametrilor suprafețelor cilindrice interioare
Anexa 8. Indemnizații și toleranțe de funcționare
Anexa 9. Indicatori de timp ai operațiunilor tehnologice
Anexa 10. Specificații tehnice echipamente tehnologice si materiale
Anexa 11. Parametrii de tăiere și moduri de prelucrare
Anexa 12. Indicatori de precizie și calitate a suprafeței
Anexa 13. Dependența tipului de producție de volumul producției
Anexa 14. Indicatori aproximativi pentru calcule economice
Anexa 15. Metode de tratare a suprafeței
Anexa 16. Valorile coeficienților și cantităților
Anexa 17. Scurtă specificații mașini de tăiat metale
Bibliografie.

Descărcare gratuită e-carteîntr-un format convenabil, urmăriți și citiți:
Descărcați cartea Tehnologia ingineriei mecanice, proiectarea atelierelor și cursurilor, Ilyankov A.I., 2012 - fileskachat.com, descărcare rapidă și gratuită.

Transcriere

1 AGENȚIA FEDERALĂ PENTRU EDUCAȚIE Stat instituție educaționalăînvățământ profesional superior „UNIVERSITATEA POLITEHNICĂ TOMSK” INSTITUTUL TEHNOLOGIC YURGA A.A. Saprykin, V.L. Bibik CULEGERE DE PROBLEME PRACTICE ÎN DISCIPLINA „TEHNOLOGIA INGINERII MECANICE” Editura de manuale a Universității Politehnice din Tomsk 2008

2 BBK 34,5 i 73 UDC (076) C 19 C 19 Saprykin A.A. Culegere de probleme practice la disciplina „Tehnologia ingineriei mecanice”: tutorial/ A.A. Saprykin, V.L. Bibik. Tomsk: Editura Universității Politehnice din Tomsk, p. Manualul conține exemple și probleme cu soluții. Vă va ajuta să dobândiți abilități în rezolvarea problemelor tehnologice, identificarea îmbunătățirilor la cele existente și dezvoltarea de noi procese tehnologice. Conceput pentru a efectua lucrări practice la disciplina „Tehnologia ingineriei mecanice” de către studenți cu specializare în „Tehnologia ingineriei mecanice”. UDC (076) Recensori Doctor în Științe Tehnice, Profesor TPU S.I. Petrushin adjunct al șefului atelierului 23, Yurginsky Machine Plant LLC P.N. Institutul Tehnologic Bespalov Yurga (filiala) al Universității Politehnice din Tomsk, 2008 Design. Editura Universității Politehnice din Tomsk,

3 CUPRINS CAPITOLUL 1. BAZELE DE PROIECTARE A PROIECTELOR TEHNOLOGICE PROCESELE DE PRODUCȚIE ȘI TEHNOLOGICE.4 2. PRECIZIȚIA BAZELE DE PRELUCRARE MECANICĂ ȘI PRINCIPII DE FABRICABILITATE DE BAZĂ A PROIECTAREA ADMITĂRILOR MECANICE LUCRĂRI. DIMENSIUNI DE FUNCȚIONARE ȘI TOLERANȚELE LOR PROCEDURA DE PROIECTARE PROCESE TEHNOLOGICE METODE DE CONTROLUL CALITĂȚII PRODUSULUI PENTRU INSTALAREA PIESELOR DE LUCRU. ELEMENTE DE INSTALARE ALE DISPOZITIVELOR 57 CAPITOLUL 2. METODE DE PRELUCRARE PRINCIPALELE SUPRAFEȚE ALE PIESALOR DE LUCRU PRELUCRAREA SUPRAFEȚELOR EXTERIOARE ALE CORPURILOR DE ROTAȚIE...62 CAPITOLUL 3. TEHNOLOGIA MONTAJULUI MAȘINI PROIECTAREA ANSAMBLUI TEHNOLOGICE DE PRODUCERE...75. 94 3

4 CAPITOLUL 1. BAZELE PROIECTULUI PROCESULUI TEHNOLOGIC 1. PROCESELE DE PRODUCȚIE ȘI PROCESE TEHNOLOGICE Când se lucrează la proiectarea unui proces tehnologic și implementarea acestuia și în timpul înregistrării documentatie tehnologica este important să se poată determina structura procesului tehnologic și să formuleze corect denumirea și conținutul elementelor acestuia. Această activitate este ghidată de GOST și o etapă importantă în dezvoltarea procesului tehnologic este și determinarea tipului de producție. Aproximativ tipul de producție este stabilit în etapa inițială de proiectare. Criteriul principal în acest caz este coeficientul de consolidare a tranzacției. Acesta este raportul dintre numărul tuturor operațiunilor tehnologice efectuate într-o anumită perioadă, de exemplu o lună, într-o secțiune mecanică (O), și numărul de locuri de muncă (P) din această secțiune: K z.o = O/P. (1.1) Tipuri industriile de constructii de masini sunt caracterizate de următoarele valori ale coeficientului de consolidare a tranzacției: K z.o<1 массовое производство; 1<К з.о 10 крупносерийное производство; 10<К з.о 20 среднесерийное производство; 20<К з.о 40 мелкосерийное производство; К з.о не регламентируется единичное производство. Формулирование наименования и содержания операции Пример 1.1. Деталь (втулку) изготовляют в условиях серийного производства и из горячекатаного проката, разрезанного на штучные заготовки. Все поверхности обрабатываются однократно. Токарная операция выполняется согласно двум операционным эскизам по установкам (рис.1.1). 4

5 1 â î ê Fig Schițe operaționale Necesar: analiza schițe operaționale și alte date inițiale; stabilește conținutul operațiunii și formulează denumirea și conținutul acesteia; stabiliți succesiunea de prelucrare a piesei de prelucrat în această operație; descrieți conținutul operației de tranziție. Soluţie. 1. Analizând datele inițiale, stabilim că în operațiunea avută în vedere, formată din două instalații, se prelucrează nouă suprafețe ale piesei de prelucrat, care vor necesita nouă tranziții tehnologice succesive. 2. Pentru a efectua operația, se va folosi un strung sau un strung de tăiere cu șurub, iar denumirea operației va fi „Lathe” sau „Screw-cutting lathe” (GOST). Conform aceluiași GOST, determinăm numărul grupului de operații (14) și numărul operațiunii (63). Pentru a înregistra conținutul operațiunii, dacă sunt disponibile schițe operaționale, se poate folosi o formă prescurtată de înregistrare: „Tăiați trei capete”, „Găuriți și găuriți o gaură”, „Forați unul și ascuțiți două teșituri”. 3. Stabilim o succesiune rațională de tranziții tehnologice pentru instalații, ghidate de schițe operaționale. La prima instalare este necesar să tăiați 5

6 capătul 4, ascuțiți suprafața 2 pentru a forma capătul 1, ascuțiți teșirea 3, gaura 6 și teșirea 5. În a doua instalare, trebuie să tăiați capătul 9, să ascuți suprafața 7 și teșirea 8. Tabel 1.1 Date inițiale Vizualizați conținutul tranziție tranziție tranziție 1 PV Instalați și asigurați piesa de prelucrat 2 PT Tăiați capătul 4 Slefuiți suprafața 2 pentru a forma un capăt 1 3 PT (când se rotesc suprafața 2, se fac 2 curse de lucru) 4 PT Teșit șlefuit 3 5 PT Găuriți o gaură 6 6 PT Alezarea teșirii 5 7 PT Reinstalați piesa de prelucrat 8 PT Capătul tăiat 9 9 PT Ascuțiți suprafața 7 10 PT Ascuțiți teșirea 8 11 PT Controlați dimensiunile pieselor 12 PT Scoateți piesa și puneți-o într-un recipient 4. Conținutul de funcţionarea în documentaţia tehnologică se consemnează prin tranziţii: tehnologice (PT) şi auxiliare (PT). La formularea conținutului tranzițiilor, se utilizează notația prescurtată conform GOST. Tabelul 1.1 arată înregistrările exemplului luat în considerare. Sarcina 1.1. Pentru operațiunea de strunjire a fost elaborată o schiță operațională și au fost specificate dimensiunile as-built cu toleranțe și cerințe pentru rugozitatea suprafețelor prelucrate (Figura 1.2). Fiecare suprafață este tratată o dată. 6

7 3 I, V I R a Å Ç 2 5 H 1 2 I I, V I I 2 45 Å 3 2 ô a ñ ê è Ç 9 4, 5 h 1 4 Ç 9 5 h 1 4 Ç 8 0 h j s h h h 1 4 I I I I, V I V I, I X R a 2 0 Ç 6 0 h 1 1 Ç 5 0 h 1 1 Ç 4 5 H 1 2 Ç 6 5 H 1 2 Ç H * 2 5 * * ð à ç ì å ä ë ÿ ñ ï ð à â î 4 5 ± 0, ± 0. 3 3 V, X R a 1 0 Ç , 5 Ç 5 5 H 1 2 Ç h h ± 0.5 Fig Schițe operaționale 7

8 Obligatoriu: specificați tipul mașinii; determinați configurația și dimensiunile piesei de prelucrat; stabilirea unei scheme de bază; numerotați toate suprafețele tratate pe schiță; formulează denumirea și conținutul operațiunii de înregistrare în documente tehnologice; notează conținutul tuturor tranzițiilor tehnologice din secvența tehnologică în forme complete și prescurtate. Stabilirea denumirii și structurii operațiunii și consemnarea conținutului acesteia în documentația tehnologică Exemplul 1.2. În Fig. 1.3, care este un fragment al desenului de lucru al unei piese, este evidențiat un element structural al unei piese care este supusă prelucrării în condiții de producție de masă. R a 20 Ç 18 H 12 6 î ò â. Ç ± 0,2 8 Ç * * ð à ç ì å ä ë ÿ ñ ï ð à â î ê Fig Desen de lucru Necesar: analizați datele inițiale; alegeți o metodă de prelucrare pentru un tip structural de producție; selectați tipul de mașină de tăiat metal; setați numele operației; înregistrează conținutul tranzacției în formă completă; să formuleze o evidență a conținutului operațiunii de tranziție tehnologică. Soluţie. 1. Stabilim ca sunt supuse prelucrarii sase gauri din flansa carcasei, situate uniform pe un cerc de Ø 280 mm. 2. Găurile în material solid se fac prin găurire. 3. Pentru prelucrare, selectați o mașină de găurit radial. 4. Denumirea operației (în funcție de tipul de mașină utilizat) „Găurire radială”. 5. O înregistrare completă a conținutului operației arată astfel: „Găuriți 6 găuri prin Ø18H12 secvențial, menținând

9 d = (280 ± 0,2) mm și rugozitatea suprafeței Ra = 20 µm, conform desenului. 6. Înregistrarea conținutului tranzițiilor în formă completă se face după cum urmează: 1-a tranziție (auxiliar). Așezați piesa de prelucrat în suport și fixați-o. 2,..., a 7-a tranziții (tehnologice). Găuriți 6 găuri Ø18H12, menținând dimensiunile d = 280±0,2; Ra20 în serie peste conductor. A 8-a tranziție (auxiliar). Controlul dimensiunii. A 9-a tranziție (auxiliar). Scoateți piesa de prelucrat și puneți-o într-un recipient. Problema 1.2. Stabiliți denumirea și structura operațiunii în condițiile producției în serie pentru prelucrarea elementelor structurale ale unei piese (Fig. 1.4). Numerele opțiunilor sunt indicate în figură cu cifre romane. I, I I I I I, I V 3 R a 5 R a Ç 3 4 h 1 0 M g V, V I 4 0 ± 1 V I I, V I I I Ç 6 0 H 1 2 R a 1 2.5 R a 5 Ç 6 0 H ± 0 , 3 I Õ, X 1 5 H 1 0 Fig. Schițe operaționale 9

10 Stabilirea tipului de producție la șantier Exemplul 1.3. Există 18 locuri de muncă pe șantierul atelierului de mașini. În cursul lunii, asupra acestora sunt efectuate 154 de operațiuni tehnologice diferite. Necesar: stabiliți factorul de sarcină pentru operațiunile pe șantier; determinați tipul de producție: precizați definiția acestuia conform Soluției GOST. 1. Coeficientul de consolidare a operațiunilor se stabilește după formula (1.1): K z.o = 154/18 = 8,56. În cazul nostru, asta înseamnă că pe șantier, fiecărui loc de muncă i se atribuie în medie 8,56 operațiuni. 2. Tipul de producție este determinat în funcție de GOST și de la 1<К з.о <10, тип производства крупносерийное. 3. Серийное производство характеризуется ограниченной номенклатурой изделий, сравнительно большим объемом их выпуска; изготовление ведется периодически повторяющимися партиями. Крупносерийное производство является одной из разновидностей серийного производства и по своим техническим, организационным и экономическим показателям близко к массовому производству. Задача 1.3. Известно количество рабочих мест участка (Р) и количество технологических операций, выполняемых на них в течение месяца (О). Варианты приведены в табл Требуется: определить тип производства. Таблица 1.2 Данные для расчета коэффициента закрепления операций варианта I II III IV V VI VII VIII IX X Количество рабочих мест (Р) Количество технологических операций (О)

11 2. PRECURITATEA PRELUCRĂRII MECANICE Una dintre sarcinile principale ale tehnologilor și celorlalți participanți la producție din atelierele de mașini este de a asigura precizia necesară a pieselor fabricate. Piesele reale ale mașinii realizate prin prelucrare au parametri care diferă de valorile ideale, adică au erori, dimensiunea erorilor nu trebuie să depășească abaterile maxime admise (toleranțe); Pentru a asigura o anumită acuratețe a prelucrării, procesul tehnologic trebuie proiectat corespunzător ținând cont de acuratețea economică obținută prin diferite metode de prelucrare. Standardele de acuratețe economică medie sunt date în surse. Este important să se ia în considerare faptul că fiecare tranziție ulterioară ar trebui să îmbunătățească precizia cu un grad. În unele cazuri, metodele de calcul sunt utilizate pentru a determina amploarea posibilă a erorii de procesare. Așa se determină erorile de strunjire din acțiunea forțelor de tăiere care apar din cauza rigidității insuficiente a sistemului tehnologic. Într-un număr de cazuri, acuratețea procesării unui lot de piese este analizată folosind metode statistice matematice. Determinarea preciziei economice realizate cu diverse metode de prelucrare a suprafetelor externe rotative Exemplul 2.1. Suprafața treptei unui arbore de oțel lung de 480 mm, realizat dintr-un forjare, este prelucrată pe un strung până la un diametru de 91,2 mm (Fig. 2.1). R a 2 0 Ç 9 1, 2 Fig Arbore în trepte Determinați: precizia economică a mărimii de prelucrare 91,2; calitatea preciziei suprafeței prelucrate și rugozitatea acesteia. unsprezece

12 Soluție. Pentru a determina acuratețea economică, utilizați tabelele „Precizia economică a prelucrării”, care sunt date în diferite cărți de referință. În cazul nostru, după strunjirea brută, precizia suprafeței prelucrate ar trebui să fie în clasa I (acceptăm clasa a XIII-a). Ținând cont că la l/d = 5,3 erorile de procesare cresc de 1,5...1,6 ori, aceasta corespunde unei scăderi a preciziei cu un grad. În cele din urmă acceptăm acuratețea conform celei de-a 14-a calificări. Deoarece în timpul strunjirii brute dimensiunea piesei de prelucrat este intermediară, această dimensiune este setată pentru suprafața exterioară cu un interval de toleranță al piesei principale Ø91,2h14 sau Ø91,2-0,37. Rugozitatea suprafeței Ra = µm (în practica din fabrică, cu piese de prelucrat bine realizate și condiții normale de producție, se obține o precizie mai mare de prelucrare). Sarcina 2.1. Una dintre treptele arborelui este prelucrată folosind una dintre metodele specificate. Numerele opțiunilor sunt date în tabel Necesar: pentru a stabili acuratețea economică a prelucrării; faceți o schiță operațională și indicați pe ea dimensiunea, gradul de precizie, dimensiunea toleranței și rugozitatea. Să presupunem că suprafața treptei arborelui luată în considerare are un câmp de toleranță al piesei principale (h). opțiune Date inițiale Tabel 2.1 Metoda de prelucrare și natura sa Lungimea arborelui, mm I Lepătura II Slefuire semifinisată III Slefuire fină IV Slefuire simplă V Superfinisare Diametru treaptă, mm VI Pre-slefuire VII Slefuire fină VIII Slefuire finală IX Netezire diamant X Slefuire finală

13 Determinarea preciziei formei suprafețelor unei piese în timpul prelucrării Exemplul 2.2. Pe suprafața exterioară a arborelui (Fig. 2.2) este specificată o toleranță de formă, indicată printr-un simbol conform STSEV. Prelucrarea finală a acestei suprafețe se presupune a fi efectuată prin șlefuire pe o mașină de șlefuit cilindrică model ZM151. Obligatoriu: stabiliți numele și conținutul simbolului abaterii specificate; stabiliți capacitatea de a rezista cerinței de precizie a formei acestei suprafețe în timpul prelucrării prevăzute. 0,01 Ç 7 0 Fig Schița axului Soluția. 1. Conform schiței prezentate, acuratețea formei suprafeței cilindrice se exprimă prin toleranța de rotunjime și este de 10 microni. Potrivit GOST, această toleranță corespunde gradului 6 de precizie a formei. Termenul „toleranță de abrupție” se referă la cea mai mare abatere permisă de la rotunjime. Tipuri particulare de abatere de la rotunjime sunt ovalitatea, tăierea etc. 2. La o mașină de șlefuit cilindrică model ZM151, este posibilă prelucrarea pieselor cu un diametru maxim de până la 200 mm și o lungime de până la 700 mm. Prin urmare, este potrivit pentru prelucrarea acestei piese de prelucrat. Abaterea de la rotunjime atunci când este prelucrată pe această mașină este de 2,5 microni. Pe baza celor de mai sus, concluzionăm că este posibil să se efectueze prelucrarea cu acuratețea specificată. Sarcina 2.2. În fig. 2.3 și în tabel. 2.2 indică opțiunile de suprafață cu abateri de formă permise. Obligatoriu: stabiliți denumirea și conținutul denumirii abaterilor indicate; stabiliți capacitatea de a efectua prelucrarea pe o mașină specificată, menținând precizia specificată. Întrebați despre dimensiunile lipsă. 13

14 I 0, V, V I Ç , 0 5 Ç 5 0 I I, I I I 0,02 А 0,02 V I I 0, А I V 0,0 2 V I I I 0,1 5 I X, X 0, Fig. Schițe operaționale 14

15 Date inițiale Tabel 2.2 opțiuni Forma suprafeței Tip mașină I Orificiu Slefuire interioară II Plan Slefuire suprafață III Plan Slefuire suprafață IV Muchie Slefuire cilindrică V, VI Slefuire gaură VII Cilindru Deșurubare VIII Plan Rindeluire longitudinală IX Cilindru Strunjire cu mai multe tăieturi Cilindru Cilindru Determinare precizia poziției relative a suprafețelor unei piese la prelucrare Exemplul 2.3. Schița (Fig. 2.4) indică cerința tehnică pentru precizia poziției relative a suprafețelor piesei. Se propune ca prelucrarea finală a planului superior să fie efectuată prin frezarea de finisare pe o mașină de frezat verticală conform schiței operaționale prezentate în Fig. 2 / õ À 0, 2 / õ À À Fig Cerințe de proiectare À Fig Schiță operațională Necesar : menționați denumirea și conținutul cerinței tehnice; utilizați cărți de referință tehnologică pentru a stabili acuratețea poziției relative a suprafețelor piesei în funcție de tipul echipamentului; trageți o concluzie despre posibilitatea îndeplinirii cerinței specificate. Soluţie. 1. Simbolul de pe desenul de lucru arată toleranța de paralelism a planului superior față de planul inferior, indicată prin litera A. Toleranța de paralelism este înțeleasă ca fiind cea mai mare valoare admisă a abaterii de la 15

16 paralelism. În cazul nostru, toleranța este de 0,2 mm pe o suprafață de mm. 2. În tabelele cărților de referință tehnologică, de exemplu, găsim abaterile maxime în cazul nostru: ele sunt egale cu µm și µm la o lungime de 300 mm, ceea ce înseamnă că la o lungime de 150 mm vor fi egale cu 12, um. Dintre toate aceste date, luăm drept garanție cea mai mare valoare de 100 de microni, adică. 0,1 mm. 3. Concluzionăm că se va asigura precizia necesară a poziţiei relative a planului prelucrat faţă de planul de bază A. Problema 2.3. În fig. 2.6 prezintă opțiunile de tratare a suprafeței. Obligatoriu: descifrați denumirea conținutului autorizației; să dezvolte măsuri tehnologice pentru a asigura îndeplinirea acestei cerinţe. À I, I I 0, À À I I I, I V 0, À V, V I V I I, V I I I 0, 1 5 À Á 0, 0 4 À Á I X, X 0, 0 5 À À Fig Opțiuni de tratare a suprafeței 16

17 3. BAZE ȘI PRINCIPII SUBSOMENTULUI Pentru a prelucra o piesă de prelucrat pe o mașină, aceasta trebuie fixată pe aceasta, având în prealabil selectate bazele. Prin bazare înțelegem să oferim piesei de prelucrat poziția necesară față de mașină și unealtă. Precizia procesării depinde de locația corectă. La elaborarea unei scheme de bază, problemele de alegere și plasare a punctelor de referință sunt rezolvate. În condiții de producție, există întotdeauna erori de prelucrare ε buze, în funcție de condițiile de instalare, adică. de la baza ε a bazelor, de fixarea ε a piesei de prelucrat închise, și din inexactitatea dispozitivului ε etc. Eroarea de instalare se exprimă prin formula: ε = ε + ε + ε. (3.1) bazele gurii Pentru a reduce aceste erori, este important să se respecte regulile de bază: regula „șase puncte”, regula „constanța bazelor”, regula „combinarea bazelor” etc. Valorile de eroare pot fi determinate prin diverse metode. Metoda tabelară vă permite să determinați erorile de instalare în funcție de condițiile de producție. Metoda de calcul pentru determinarea erorilor de întărire, de fixare și a celor cauzate de inexactitatea dispozitivului se realizează folosind formulele date în literatură. Dacă regula „combinării bazelor” nu este respectată, este necesar să se transforme dimensiunile de proiectare în cele tehnologice (Fig. 3.1). Scopul recalculării este de a determina eroarea în dimensiunea verigii de închidere și de a o compara cu toleranța de dimensiune de proiectare. Á Ê închis pr H = 7 5 h 9 h = 3 0 H * À 1 Ò = À 2 À S Á Ò Fig. Lanț dimensional tehnologic 17

18 Calculul lanțurilor dimensionale se efectuează în conformitate cu GOST și una dintre metodele specificate în acesta („minimum maxim”, probabilistic etc.). În aceste calcule, se folosesc formule pentru a determina dimensiunea nominală a verigii de închidere: h = H T, (3.2) unde H este dimensiunea care leagă bazele de proiectare și tehnologice; Dimensiunea T care leagă baza tehnologică cu suprafața prelucrată. Eroarea în dimensiunea verigii de închidere ε h =ε Δ la rezolvarea folosind metoda „minimului maxim” este determinată de formulele: ε = T + T ; ε = T =, (3.3) h H T n h Σ T i 1 unde Ti este toleranța pentru dimensiunea fiecărei verigi de lanț; Toleranta T N pentru dimensiunea H stabilita in desen; Toleranța T T pentru dimensiunea tehnologică, a cărei valoare depinde de metoda de prelucrare și este stabilită în conformitate cu standardul de precizie economică medie a prelucrării; n este numărul de legături constitutive. Când se calculează folosind metoda probabilistică, se utilizează formulele T n 2 = t λiti, (3.4) i= 1 unde t este coeficientul de risc (t = 3); λi este coeficientul de împrăștiere relativ (pentru legea distribuției normale λi = 1/9). Când legile distribuției sunt necunoscute, se iau t = 3 și λi = 1/6, deci n T i i= 1 2 T 1.2t. (3.5) = Ca rezultat al calculului, trebuie îndeplinită condiția T h T Σ. (3.6) 18

19 à Selectarea unei baze tehnologice ținând cont de cerințele tehnice pentru piesa Exemplul 3.1. Procesul tehnologic de fabricare a carcasei prevede operația de forare a unei găuri cu diametrul D (Fig. 3.2). La efectuarea unei găuri, trebuie îndeplinite dimensiunea a și cerințele tehnice privind poziția relativă corectă a găurii față de alte suprafețe ale piesei. Â H 0,1 À 6 Ã Á 6 Â D 4 5 4,5 Á 0,1 Â 22 0,1 Á Fig. Desen de lucru À À , Fig.3.3. Schema de bază Necesar: selectați baza tehnologică pentru operațiunea în cauză; elaborarea unei scheme de bază. Soluţie. 1. Una dintre bazele de proiectare este planul A al bazei. Ar trebui luată ca bază de instalare tehnologică, creând trei puncte de sprijin 1, 2 și 3 pentru baza sa (Fig. 3.3). Baza de ghidare tehnologică ar trebui să fie planul B cu două puncte de referință 4 și 5. Această bază vă va permite să procesați orificiul perpendicular pe acest plan. Pentru a asigura simetria locației găurii în raport cu conturul exterior, suprafața B poate fi utilizată ca bază tehnologică, dar este mai ușor din punct de vedere structural să folosiți suprafața D a unui semicilindr în acest scop și să utilizați un dispozitiv cu un dispozitiv mobil. prismă în acest scop. Pe baza celor de mai sus, vom aplica o bază tehnologică de trei suprafețe: A, B și D (Fig. 3.3). 2. Diagrama de bază, care reprezintă locația punctelor de referință pe bazele piesei de prelucrat, este prezentată în Fig.

20 a Problema 3.1. Pentru ca o mașină să prelucreze suprafața specificată a unei piese, este necesar să se selecteze o bază tehnologică și să se elaboreze o schemă de bază. Opțiunile sunt prezentate în Fig. 3.4 și în tabelul d I, I I I I I, I V, V à 0 0 d 1 d d 2 V I, V I I, V I I I I X, X a h b 0, 1 A À D 1 Á d 1 0, 1 Á À d 2 Á d 1 d 2 0 , 1 Â 0, 1 À 0, 1 Á Fig Schițe operaționale Â opțiunea I Denumirea și conținutul operațiunii Denumirea operațiunii Conținutul operațiunii Găurire verticală Găuriți o gaură în bilă Tabel 3.1 II Strung Forați o gaură în bilă III Strungă Ascuțiți Suprafețele în cele din urmă Se șlefuiesc IV, V Suprafețele finale de șlefuire cilindrice VI, VII Frezare orizontală Frezare canelura VIII Frezare verticală Frezare canelura IX Găurire verticală Găurire 2 găuri X Alezarea fină Alezarea 2 găuri 20

21 Determinarea bazei tehnologice și întocmirea unei scheme de bază a piesei de prelucrat Exemplul 3.2. Necesar: luați în considerare elementele de instalare ale dispozitivului de fixare existent (Fig. 3.5) și instalați suprafețele piesei de prelucrat care formează baza tehnologică pentru fixarea piesei de prelucrat în dispozitiv; elaborați o schemă de bazare a piesei de prelucrat și concluzionați că se respectă regula în șase puncte. 1. În dispozitivul prezentat în figură, identificăm elementele de instalare ale acestuia: planul corpului 2, știftul de instalare cilindric și știftul de instalare tăiat 3. Baza tehnologică a piesei de prelucrat sunt următoarele suprafețe: planul inferior al piesei de prelucrat A și două orificii situate în diagonală. 2. În conformitate cu bazele tehnologice identificate și cu elementele de instalare utilizate, dezvoltăm o schemă de bazare (Fig. 3.6): pentru bazarea planului (baza de instalare) se formează trei puncte de referință (1, 2, 3); pentru bazarea pe primul orificiu (folosind un știft cilindric), se formează încă două puncte de referință (4, 5), iar pentru bazarea pe cea de-a doua gaură se folosește un știft tăiat (6), formând al 6-lea punct de bază. 3. După cum se poate observa din figura 3.6 și din raționamentul de mai sus, se respectă regula de bază în șase puncte, piesa de prelucrat este lipsită de șase grade de libertate À Fig. Bazarea piesei de prelucrat 21

22 Fig. Schema de bază 6 Sarcina 3.2. În fig. 3.7 prezintă un dispozitiv pentru prelucrare pe o mașină. Este necesar, folosind desen, să se identifice baza tehnologică adoptată pentru bazarea piesei de prelucrat și să se prezinte o schemă de bază a piesei de prelucrat; trageți o concluzie despre corectitudinea alegerii punctelor de referință în funcție de numărul și plasarea acestora. Numărul opțiunii este indicat în figură cu cifre romane. I, I I A - A I I I, I V, V À À V I, V I I V I I I, I X, X Fig. Accesorii 22

23 Calculul unui lanț dimensional tehnologic liniar Exemplul 3.3. Pe o mașină de frezat orizontală configurată, care lucrează la reglare, planul specificat este în sfârșit procesat. În acest caz, dimensiunea de coordonare h = (70 ± 0,05) mm trebuie menținută (Fig. 3.8). Toleranță de dimensiune h = 0,1 mm. Necesar: pentru a stabili dacă precizia mărimii specificate va fi menținută în timpul procesării. Á - ê î í ñ ò ð ó ò î ñ ê à ÿ á à ç à À h 8 (- 0.) À Σ = h = 7 0 ± 0. 0 5 À 1 = 8 5 h 8 (- 0, ) À - ò å í î ë î è å ñ ê à ÿ á à ç à Fig Lanț dimensional tehnologic Soluție. 1. Din condițiile exemplului și din schița operațională reiese că planul inferior A al piesei de prelucrat este luat ca bază tehnologică. Bazele de proiectare și măsurare pentru controlul mărimii h sunt planul superior B. Datorită faptului că bazele nu coincid, a devenit necesară recalcularea dimensiunilor de proiectare la cele tehnologice. În acest caz, este necesar să se calculeze eroarea cu care se poate face dimensiunea h și să o compare cu toleranța T h a acestei dimensiuni trebuie îndeplinită condiția ε h T h. 2. Lanțul dimensional luat în considerare este liniar și este format din trei verigi: dimensiunea care ne interesează, h = 70 mm, va fi considerată o verigă de închidere Iar prima verigă componentă, dimensiunea A 1 = 85h8(85-0,04). între planurile procesate anterior, este o legătură din ce în ce mai mare; a doua legătură componentă, dimensiunea A 2, este tehnologică, reducătoare, iar precizia sa este determinată de standardele de precizie economică a prelucrării pe mașini-unelte (vezi GOST). În cazul nostru, eroarea în această dimensiune este de 0,06 mm. Dimensiunile nominale ale acestui circuit sunt legate de ecuația 23

24 A = A 1 A 2 = = 70 mm. 3. Când se calculează un lanț dimensional liniar (Fig. 3.8) folosind metoda interschimbabilității complete, i.e. folosind metoda minimului maxim, se determină abaterile maxime (eroarea de procesare) ale legăturii inițiale (de închidere) folosind formula (3.3): T n = Ti = (TA 1 + TA2) = (0,06) = 0,114 mm Σ. i= 1 După cum rezultă din soluție, toleranța conform desenului T h = 0,1 mm este mai mică decât eroarea posibilă în timpul prelucrării T = ε h = 0,114 mm, ceea ce este complet inacceptabil. Prin urmare, este necesar să se ia măsuri pentru a se asigura că condiția ε h T h este îndeplinită. despre extinderea toleranței T h la o valoare de 0,12, apoi T = ε h = (0,06) T h. În al doilea rând, utilizați măcinarea fină sau măcinarea fină ca procesare finală (finisare). Precizia economică a acestor procese este mai mare și cu ele T A2 = 0,025 mm (GOST). Atunci T = (0,025) = 0,079 mm. Condiția T T h este îndeplinită. În al treilea rând, dimensiunea componentei A = 85h8 a fost obținută prin prelucrarea planurilor A și B înainte de operația în cauză. Dacă prelucrarea anterioară este efectuată mai precis de o calitate, atunci toleranța de dimensiune va fi de 85h7(-0.035). Atunci eroarea de procesare T = (0,035 +0,06) = 0,095 mm. Condiția este îndeplinită T T h. În al patrulea rând, la calcularea lanțului dimensional, puteți utiliza metoda probabilistică conform formulei n T i i= 1 2 T 1.2t. 2 2 Atunci T = 1,2 0,060 = 0,097 mm și este îndeplinită condiția T Th. În al cincilea rând, toleranța legăturii de închidere este calculată folosind teoria probabilității pentru cazul dispersării erorilor de deviație conform legii distribuției normale conform formulei (3.5). În cazul nostru, 2 2 TΣ = 0,060 = 0,08 mm. Condiția T T h este îndeplinită. În al șaselea rând, cu un volum mic de producție de piese, adică în producția unică sau la scară mică, puteți lucra nu la ajustare, ci, de exemplu, cu îndepărtarea cipurilor de testare. La prelucrarea fiecărei piese, dimensiunea h este controlată. = 24

25 Problema 3.3. În fig. 3.9 și în tabel. 3.2 prezintă opțiuni pentru operațiuni. Necesar: determinați posibila eroare de bazare a dimensiunii ca urmare a procesării specificate. I, I I I I I, I V 1 2 l V, V I l 2 l 1 l h 9 Ç Ç Ç l 1 l 2 V I I, V I I I h 9 1 l 2 l 1 2 Ç Ç Ç h h h 1 0 l 1 I X, X 1 2 l 2 Fig Opțiuni pentru calcularea lanțurilor dimensionale Date inițiale Tabelul 3.2 Opțiuni Conținutul operațiunii Dimensiunea l, mm I Planul plan 1 primul l 1 = 150+0.2 II Planul plan 2 în cele din urmă l 2 =170±0.1 III Capătul tăiat 1 primul l 1 =60+0.3 IV Trim capătul 2 în final l 2 =30+0.1 V Trim capătul 1 preliminar L 1 = 100+0.2 VI Trim capătul 2 în final l 2 =50+0.1 25

26 Continuarea tabelului 3.2 VII Planul de măcinare 1 primul l 1 =75+0.1 VIII Planul de măcinare 2 în final l 2 = 175+0.2 IX Planul de frezat 1 primul l 1 =70+0.4 X Planul de frezat 2 în final l 2 =30+0.2 4 PROIECTARE TEHNOLOGIC Rezolvarea cu succes a problemelor cu care se confruntă și vor continua să fie confruntate de ingineria mecanică este posibilă doar prin crearea de noi și îmbunătățirea mașinilor existente pentru a obține caracteristici de performanță mai ridicate, reducând în același timp greutatea, dimensiunile și costul acestora, sporind durabilitatea, ușurința. de întreţinere şi fiabilitate operaţională. În același timp, în ingineria mecanică în sine, este necesar să se îmbunătățească procesele tehnologice de fabricație a produselor, să se îmbunătățească utilizarea tuturor mijloacelor de echipamente tehnologice și să se introducă metode progresive de organizare a producției în producție. Una dintre modalitățile eficiente de a rezolva aceste probleme este introducerea principiilor de fabricabilitate a structurilor. Acest termen se referă la un design care, menținând toate calitățile operaționale, asigură o intensitate minimă a forței de muncă de fabricație, consum de materiale și costuri, precum și capacitatea de a stăpâni rapid producția de produse într-un anumit volum folosind metode moderne de prelucrare și asamblare. Fabricabilitatea este cea mai importantă bază tehnică, asigurând utilizarea rezervelor de proiectare și tehnologice pentru îndeplinirea sarcinilor de îmbunătățire a indicatorilor tehnici și economici ai producției și a calității produsului. Lucrările de îmbunătățire a producției ar trebui efectuate în toate etapele de proiectare și dezvoltare în producția de produse fabricate. Atunci când efectuați lucrări legate de fabricabilitate, trebuie să vă ghidați de un grup de standarde incluse în Sistemul Unificat de Pregătire Tehnologică a Producției (USTPP), și anume GOST, precum și GOST „Controlul tehnologic în documentația de proiectare”. Fabricabilitatea proiectării pieselor este determinată de: a) alegerea rațională a semifabricatelor și materialelor inițiale; b) fabricabilitatea formei piesei; c) enunţul raţional 26

27 de dimensiuni; d) atribuirea preciziei optime a dimensiunilor, formei și poziției relative a suprafețelor, parametrilor de rugozitate și cerințele tehnice. Fabricabilitatea unei piese depinde de tipul de producție; proces tehnologic selectat, echipamente și accesorii; organizarea producției, precum și condițiile de funcționare ale piesei și unității de asamblare în condițiile de produs și reparații. Semnele de fabricabilitate a designului unei piese, de exemplu, o subclasă de arbori, sunt prezența unor mici diferențe în diametrele treptelor în arbori trepți, aranjarea suprafețelor trepte cu un diametru descrescător de la mijloc sau de la unul. a capetelor, disponibilitatea tuturor suprafețelor prelucrate pentru prelucrare, capacitatea de a utiliza o piesă progresivă inițială pentru fabricarea unei piese, care ca formă și dimensiuni este apropiată de forma și dimensiunile piesei finite, capacitatea de a utiliza -metode de performanţă pentru prelucrare. Îmbunătățirea capacității de fabricație a piesei originale Exemplul 4.1. Pentru fabricarea corpului suport au fost realizate două variante de proiectare a semifabricatului inițial, obținut prin turnare (Fig. 4.1, a, b). Este necesar să se stabilească care dintre opțiuni are un design mai avansat din punct de vedere tehnologic al piesei de prelucrat originale. Soluţie. Corpul (Fig. 4.1, a) are o cavitate tubulară în partea inferioară. Pentru a-l forma într-o matriță de turnare, va trebui să folosiți o tijă cantilever, iar acest lucru va complica și va crește costul de fabricație a turnării. O gaură netedă de lungime considerabilă în partea de sus va complica prelucrarea. Corpul (Fig. 4.1, b) din partea inferioară are o secțiune în formă de cruce, care are rezistență și rigiditate ridicate și nu necesită o tijă pentru a face turnarea. Acest lucru facilitează foarte mult producția de matrițe de turnare. Turnarea este simetrică față de planul vertical și se va turna cu ușurință în două baloane. Orificiul din partea din mijloc are o adâncitură și, prin urmare, lungimea suprafeței găurii de prelucrat este redusă, iar acest lucru, la rândul său, facilitează și reduce foarte mult costul de prelucrare. Pe baza considerațiilor de mai sus, putem concluziona că a doua opțiune este mai avansată din punct de vedere tehnologic. 27

28 À À À - À à) b) Fig Variante ale formei de turnare Problema 4.1. La proiectarea piesei inițiale sau a elementelor acesteia, au fost propuse două modele (opțiunile sunt prezentate în Tabelul 4.1, Fig. 4.2). Tabel 4.1 Date inițiale ale opțiunii Denumirea piesei Tipul piesei de prelucrat I; VI II; VII III; VIII IV; IX V; X Roată de viteză Pârghie Capac Corp Gât Corp rotund Forjare ștanțată Aceeași turnare Turnare sudată I, V I I I, V I I I I I, V I I I I V, I X V, X Fig Opțiuni pentru proiectarea semifabricatelor 28

29 Este necesar să se sublinieze considerațiile pentru evaluarea capacității de fabricație a designului fiecărei opțiuni pentru piesa de prelucrat inițială și să se stabilească una mai fabricabilă. Îmbunătățirea fabricabilității pieselor și elementelor acestora Exemplul 4.2. Pentru a crește indicatorii tehnico-economici ai procesului tehnologic, au fost propuse două opțiuni pentru proiectarea elementelor în proiectarea unui corp din piese turnate (Fig. 4.3, a, b). Este necesar să se evalueze fabricabilitatea acestora. Soluţie. Bosurile și plăcile de pe corpul piesei (Fig. 4.3, a) sunt situate la diferite niveluri, iar fiecare boss trebuie prelucrat individual. Rigiditatea insuficientă a părții superioare a piesei nu permite utilizarea metodelor de prelucrare de înaltă performanță. În proiectarea din fig. 4.3, b toate suprafețele prelucrate sunt situate în același plan și, prin urmare, pot fi prelucrate pe o singură mașină, de exemplu, pe o mașină de frezat verticală sau longitudinală. a) b) Fig Opțiuni de turnare Nervurile adăugate la interiorul piesei măresc rigiditatea corpului. În timpul prelucrării, acest lucru va ajuta la reducerea deformației piesei de prelucrat din forțele de tăiere și de strângere și va permite prelucrarea cu condiții de tăiere ridicate sau mai multe scule simultan. În același timp, precizia și calitatea suprafețelor prelucrate vor crește. 29

30 Nivelul suprafețelor neprelucrate disponibile pe piesă este sub suprafețele prelucrate. Acest lucru va permite o procesare mai productivă „la trecere”. Problema 4.2. Unul și același element de proiectare al unei piese de mașină poate fi proiectat structural diferit. Aceste soluții sunt prezentate în două schițe (opțiuni din Fig. 4.4). Este necesar să se analizeze schițele de proiectare comparate pentru fabricabilitate și să se justifice alegerea elementului de proiectare al piesei. I, I I V I I, V I I I I I I, I V V, V I I X, X R Fig Opțiuni de proiectare Determinarea indicatorilor cantitativi ai fabricabilității unei piese de proiectare Exemplul 4.3. Corpul cu greutatea m D = 2 kg este din fontă de calitate SCh 20 GOST Metoda de obținere a piesei inițiale este turnarea într-o matriță de pământ, conform clasei de precizie I (GOST); masa piesei de prelucrat m 0 = 2,62 kg. treizeci

31 Intensitatea muncii de prelucrare a piesei T și = 45 min cu intensitatea muncii de bază (analogică) = 58 min. Costul tehnologic al piesei C t = 2,1 rub. la costul tehnologic de bază al analogului C b.t = 2,45 ruble. Datele din analiza de proiectare a piesei după suprafață sunt prezentate în Tabelul 4.2 Date inițiale Denumirea suprafeței Numărul de suprafețe Numărul de elemente standardizate Orificiul principal 1 1 Capătul flanșei 2 Teșit 2 2 Orificiu filetat 8 8 Partea superioară a bazei 2 Orificii de bază 4 4 Partea de jos a bazei 1 Total... Q e =20 Q a.e = 15 Este necesar să se determine indicatorii de fabricabilitate ai designului piesei. Soluţie. 1. Principalii indicatori ai fabricabilității proiectului includ: indicatorul tehnic și economic absolut al intensității forței de muncă la fabricarea piesei T și = 45 min; nivelul de fabricabilitate a proiectării din punct de vedere al intensității muncii de fabricație K U.T = T și /T b.i = 45/58 = 0,775. Piesa este avansată tehnologic conform acestui indicator, deoarece intensitatea sa de muncă este cu 22,5% mai mică față de analogul de bază; costul tehnologic al piesei C t = 2,1 rub.; nivelul de fabricabilitate al designului la cost tehnologic K y. c = C t / C b.t = 2,1/2,45 = 0,857. Piesa este avansată din punct de vedere tehnologic, deoarece costul său comparativ cu analogul de bază a scăzut cu 14,3%. 2. Indicatori suplimentari: coeficientul de unificare a elementelor structurale ale piesei K y. e = Q y.e /Q e = 15/20 = 0,75. 31

32 Conform acestui indicator, piesa este avansată tehnologic, întrucât K y. e >0,6 părți de masă m D = 2 kg; coeficientul de utilizare a materialului K i.m = m d / m 0 = 2/2,62 = 0,76. Pentru o piesă inițială de acest tip, acest indicator indică utilizarea satisfăcătoare a materialului. Problema 4.3. Piesa în cauză, semifabricatul său original și analogul sau prototipul său de bază sunt cunoscute; datele de bază prezentate în tabel. 4.3 pentru zece opțiuni. Este necesar să se determine indicatorii de fabricabilitate ai designului piesei. Tabelul 4.3 Datele inițiale ale variantei Numărul de suprafețe ale piesei Qе Numărul elementelor standardizate Qу.е Greutate, kg Piese mд Piesei inițiale m0 Intensitatea muncii, min Piese Ti ale analogului de bază Tb.i Cost, frec. Detalii St al analogului de bază S6.g I; VI .8 1.7 2.1 II; VII ,3 0,9 1,3 III; VIII .1 3.4 4.1 IV; IX,2 0,2 1,4 V; X .8 5.8 5.3 5. ADMINISTRĂRI MECANICE. DIMENSIUNI DE OPERAȚIE ȘI TOLERANȚELE LOR Când se ia în considerare suprafața elementară a piesei de prelucrat inițiale și suprafața corespunzătoare a piesei finite, alocația totală pentru prelucrare este determinată prin compararea dimensiunilor acestora: aceasta este diferența dintre dimensiunile suprafeței corespunzătoare pe piesa de prelucrat originală. si partea finita. Când se consideră suprafața exterioară de rotație (în stânga în Fig. 5.1), alocația totală este: 2P totald = d 0 d D; (5.1) 32

33 la suprafața interioară de rotație (în centru în Fig. 5.1) alocația totală este: 2P totald = D D D 0; (5.2) pentru o suprafață plană (în dreapta în Fig. 5.1) alocația totală pe lateral este: P totalh = h 0 h D, (5.3) unde d 0, D 0, h 0 sunt dimensiunile originalului piesa de prelucrat; d D, D D, h D dimensiunile corespunzătoare ale piesei finite; 2P generale și 2P toți generale pentru diametru, suprafață exterioară și gaură; P este alocația totală pe latură (capăt, plan). Aportul pentru prelucrare este de obicei eliminat secvențial în mai multe tranziții și, prin urmare, pentru suprafețele de rotație și pentru suprafețele plane 2P totald = 2P i; 2P totald = 2P i; P totalh = 2P i, (5.4) unde Pi sunt adaosuri intermediare efectuate în timpul tranziției i-a, iar la fiecare tranziție ulterioară dimensiunea alocației intermediare este mai mică decât la cea anterioară și, de asemenea, cu fiecare tranziție ulterioară, precizia crește iar rugozitatea suprafeţei prelucrate scade. Ï Ï d ä d 0 D ä D 0 h ä h 0 Ï Ï Ï Fig Tipuri de adaos pentru prelucrare O sarcină importantă și responsabilă la proiectarea proceselor tehnologice pentru prelucrarea pieselor este stabilirea admisiei intermediare optime pentru o anumită tranziție, după care se este posibil să se determine parametrii tehnologici de prelucrare a pieselor foarte importanți dimensiunile intermediare ale piesei de prelucrat, care apar în documentația tehnologică, în funcție de 33

34 din care executanții selectează sculele de tăiere și măsurare. Alocațiile intermediare pentru fiecare tranziție pot fi stabilite prin două metode: metoda experimental-statistică, folosind tabele din GOST, cărți de referință tehnologică, materiale tehnologice de orientare departamentală și alte surse. Aceste surse nu conțin adesea tabele pentru determinarea cotelor de funcționare pentru prima tranziție brută. Adeverința operațională pentru tranziția brută se determină prin calcul folosind formula P 1 = P total (P 2 + Pz P n), (5.5) unde P este toleranța generală pentru prelucrare, stabilită la proiectarea piesei de prelucrat; P 1, P 2 ;..., P p sunt permise intermediare pentru prima, a 2-a, respectiv a n-a tranziție; metoda de calcul și analitică folosind formule speciale, luând în considerare mulți factori de procesare. Atunci când se calculează folosind această metodă, alocațiile de funcționare sunt mai mici decât cele selectate din tabele, ceea ce vă permite să economisiți metal și să reduceți costul procesării. Această metodă este utilizată la proiectarea proceselor tehnologice pentru prelucrarea pieselor cu o producție anuală mare. În documentația tehnologică și în practica de prelucrare se folosesc dimensiuni nominale intermediare cu abateri admise. După cum se poate observa în diagrama (Fig. 5.2) a locației cotelor și toleranțelor în timpul prelucrării, dimensiunile intermediare nominale depind de toleranțele nominale, care se găsesc folosind formula П nomi = П min i + T i-1, (5.6) unde toleranța T i-1 pentru dimensiunea intermediară la tranziția anterioară. Pentru diferite suprafeţe se folosesc următoarele formule: pentru suprafeţe de revoluţie, cu excepţia cazului prelucrării în centre: 2П nomi = 2(R zi-1 +h i Δ i 1 + ε) + T i-1; (5.7) 2 i pentru suprafețele de revoluție la prelucrarea în centre: 34

35 pentru suprafeţe plane 2P nomi = 2(R zi-1 +h i-1 +Δ Σi-1) + T i-1; (5.8) П nomi = 2(R zi-1 + h i-1 + Δ Σi-1 +ε i) + Ti-1; (5.9) pentru două suprafețe plane opuse în timp ce le prelucrează simultan: П nomi = 2(R zi-1 + h i-1 + Δ Σi-1 +ε i) + T i-1, (5.10) unde R Zi-1 înălțimea microrugozităților de pe suprafață după tranziția anterioară; h i-1 grosimea (adâncimea) stratului defect obținut la tranziția anterioară adiacentă, de exemplu, stratul de turnare, stratul decarburat sau călit la lucru (acest termen nu este luat în considerare pentru piesele din fontă, începând cu a doua tranziție, și pentru piese după tratament termic); Δ Σi-1 valoarea totală a abaterilor spațiale ale suprafețelor interconectate de la forma corectă (deformare, excentricitate etc.) rămase după tranziția anterioară (valoarea totală a abaterilor spațiale scade cu fiecare tranziție ulterioară: Δ Σi = 0,06 Δ Σ0 ; Δ Σ2 = 0,05 Δ Σ1 Δ Σ3 = 0,04 Δ Σ2 când piesa de prelucrat sau scula nu este fixată rigid, de exemplu, în suporturi oscilante sau flotante Δ Σi-1 = 0); ε i este eroarea la instalarea piesei de prelucrat pe mașină la efectuarea tranziției în cauză: 2 baze 2 închise 35 2 reglare ε = ε + ε + ε, (5.11) unde ε bază, ε închis, ε reglare sunt, respectiv, erorile de bază, prindere și fixare (la instalarea în centre ε i = 0, la prelucrarea operațiilor cu mai multe poziții la schimbarea pozițiilor, eroarea de indexare ε ind = 50 μm se ia în considerare conform formulei ε i = 0,06 ε i-1 + ε ind); Toleranța T i-1 pentru dimensiunea intermediară (la determinarea toleranței pentru prima tranziție brută pentru suprafețele exterioare, se ia în considerare doar partea sa minus T, iar pentru suprafețele interne se ia în considerare partea plus a toleranței piesei originale cont). Dimensiunile intermediare la prelucrarea suprafețelor exterioare de rotație (arbori) sunt setate în ordine inversă

36 proces tehnologic de prelucrare a acestei suprafețe, i.e. de la dimensiunea piesei finite la dimensiunea piesei de prelucrat prin adăugarea secvenţială a permiselor P nom4 la cea mai mare dimensiune limită a suprafeţei finite a piesei (dimensiunea de proiectare originală); P nom3; P nom2; P nr.1. Tolerantele acestor dimensiuni se stabilesc in functie de sistemul arborelui cu un interval de toleranta h de calitate corespunzatoare. Cea mai mare dimensiune limită a suprafeței finisate este luată ca dimensiune inițială de proiectare. Rotunjirea dimensiunilor intermediare se realizează în direcția creșterii alocației intermediare la același semn cu toleranța acestei dimensiuni. Caracteristicile calculării toleranțelor și dimensiunilor intermediare pentru suprafețele interioare sunt următoarele: a) toleranțele dimensiunilor intermediare (interoperaționale) se stabilesc în funcție de sistemul de găuri cu un câmp de toleranță H de calitatea corespunzătoare; b) dimensiunile nominale și toleranțele nominale, la toate tranzițiile, cu excepția primei, sunt legate de dependența P nomi = P mini +T i-1, (5.12), iar adaosul nominal pentru prima tranziție (grună) este determinată de formula unde P nomi = P mini + T 0 +, (5.13) + T 0 plus o parte din toleranța piesei de prelucrat; c) dimensiunile intermediare se stabilesc în ordinea inversă a procesului tehnologic de la dimensiunea găurii finite la dimensiunea piesei de prelucrat prin scăderea cotelor P nom3 din cea mai mică dimensiune limită a găurii finite (dimensiunea inițială); P nom2; P nr.1. Toleranțele lor sunt stabilite în funcție de sistemul de găuri cu un câmp de toleranță H; d) dimensiunea maximă cea mai mică a găurii finite este luată ca dimensiune inițială de proiectare. În Fig.

37 + T 0 - d 0 í î m = d 1 í î ì + 2 Ï 1 í î ì 2 Ï 1 í î ì T 1 d 1 í î ì = d 2 í î ì + 2 Ï 2 í î ì 2 Ï 2 í î î ï î å ä î ñ ñ à - ï î ë ï ð è ï ñ ê à - à ò å è à ë ä å ò à ë è T 2 d 2 í î ì = d 3 í î ì + 2 Ï 3 í î ì 2 Ï 3 í î ì T 3 d 3 í î ì = d 4 í î ì + 2 Ï 4 í î ì 2 Ï 4 í î ì T 4 I ï å ð å õ î ä I I ï å ð å î ä I I I ï å ð å õ î ä I V ï å ð å î ä È è ñ õ î ä í à ÿ ç à ã î ò î â ê à Fig Schema câmpurilor de toleranță Ã î ò î â ÿ ä å ò à ë ü Selectarea toleranțelor intermediare la prelucrarea unui arbore laminat și calculul dimensiunilor intermediare Exemplul 5.1. Un arbore treptat cu lungimea L D = 480 mm (Fig. 5.3) este fabricat în producție la scară mică din oțel rotund laminat la cald de precizie normală cu un diametru d 0 = 100 mm. Treapta arborelui cu diametrul cel mai mare Ø90h10(90-0,35) cu rugozitatea suprafeței Ra5 (Rz20) este prelucrată de două ori: strunjire preliminară și strunjire finală. Obligatoriu: stabilirea unei adaosuri generale pentru prelucrarea dimensiunii diametrale; stabiliți cote intermediare pentru ambele tranziții de procesare folosind metoda statistică; calculați dimensiunea intermediară. R a 5 Ç 9 0 h * Fig Arbore în trepte 37

38 Rezolvare. 1. Aportul total pentru prelucrare pentru diametru este determinat de formula 5.1: 2П totald = = 10 mm. 2. Aport intermediar pentru diametru în timpul strunjirii de finisare a arborelui. 2P 2table = 1,2 mm. Pentru producția la scară mică se mărește alocația, pentru care se introduce coeficientul K = 1,3, adică 2P 2calc = 1,2 1,3 = 1,56 mm 1,6 mm. Deoarece în cărțile de referință tehnologice nu există instrucțiuni cu privire la dimensiunea toleranței operaționale pentru diametrul în timpul strunjirii brute, o determinăm prin calcul folosind formula (5.4): 2P 1 = 2P totald 2P 2calc = 10 1.6 = 8.4 mm. Deci, dimensiunea inițială a diametrului calculat (cea mai mare dimensiune limită) este d și cx = 90 mm, toleranța operațională pentru strunjirea de finisare este 2P 2 = 1,6 mm. Diametrul piesei de prelucrat după strunjire brută este egal cu d 1 = d out + 2P 2 = 91,6; este si cu toleranta: d 1 = 91,6h12, sau d 1 = 91,6-0,35; rugozitatea suprafeței Ra20. În documentația tehnologică se realizează schițe operaționale pentru ambele tranziții (Fig. 5.4, a, b) R a 20 Ç 9 1, 6 h 1 2 a) R a 5 Ç 9 0 h 1 0 b) Fig. Schițe operaționale Sarcina 5.1. Pentru fabricarea unui arbore treptat (Fig. 5.5), oțelul rotund laminat la cald de precizie normală cu un diametru d 0 este utilizat ca piesă de lucru Cel mai mare diametru treaptă a acestui arbore cu un diametru d D, fabricat cu o precizie de Clasa a 11-a și o rugozitate a suprafeței de Ra10, este prelucrată 38

39 de două ori prin întoarcere preliminară și finală. Variantele problemei sunt date în tabelul d 0 d ä L ä Fig Cercul necompletat Date inițiale Tabelul 5.1 opțiunea I II III IV V VI VII VIII IX X d L mm 75h11 85a11 65b11 95a11 60d11 95d11 70a11 90h11 5.111 85h11 85h11 85h111 : instalarea folosind tabele, alocații generale și intermediare; calculați dimensiunea intermediară și faceți schițe operaționale. Stabilirea toleranțelor intermediare pentru fiecare tranziție folosind o metodă statistică (folosind tabele) și calculul dimensiunilor intermediare ale piesei de prelucrat Exemplul 5.2. Arborele în mai multe etape (Fig. 5.6) este realizat dintr-un forjare ștanțată de înaltă precizie (clasa I). Piesa de prelucrat a suferit o prelucrare de frezare și centrare, în urma căreia capetele au fost tăiate și au fost create găuri centrale. 39

40 Ç 8 5 p 6 Ç 9 1, 2 + 0, 3-0, * Fig Sembrit de forjare Suprafața cilindrică exterioară a unei trepte de arbore are un diametru d = 85p6(85) * rugozitate Ra1,25. Etapa D a piesei inițiale de prelucrat (vezi exemplul P1.2) are un diametru d 0 = 91 și o rugozitate de Rz250 (Ra60). Secvența acceptată de prelucrare a suprafeței specificate este dată în tabel Necesar: analizați datele inițiale; stabilirea prin metoda statistica (folosind tabele) alocatiile operationale pentru fiecare tranzitie; calculați dimensiunile intermediare pentru fiecare tranziție tehnologică. Soluţie. 1. Aportul total de prelucrare pentru diametru este de 6,2 mm. Coeficientul de întărire al mărimii suprafeţei prelucrate este K dur.r. = T 0 /T D = 2000/22 = 91. Tabel 5.2 Date inițiale Secvența prelucrării (conținut de tranziție) Pre-ascuțirea suprafeței Ascuțirea suprafeței pentru șlefuire Pre-slefuirea suprafeței Slefuirea completă a suprafeței Calitatea preciziei Parametru de rugozitate Ra, µm 20,0 5.0 2 .5 1.25 Rețineți că abaterea admisă a diametrului piesei originale corespunde cu aproximativ gradul de precizie al 16-lea (IT16), iar piesa finită corespunde gradului de precizie al 6-lea (IT6). Astfel, precizia procesării crește cu aproximativ zece grade. O astfel de diferență de precizie poate fi obținută în patru etape de procesare, deci 40

41 modul în care fiecare etapă de prelucrare crește acuratețea dimensională cu o medie a calității. 2. Selectăm toleranțe de funcționare pentru diametru conform tabelelor. Aport total 2P total = 6,2 mm. Valoarea tabelată a toleranței operaționale pentru diametrul în timpul șlefuirii este de 0,5 mm, o distribuim pentru măcinarea preliminară și finală (aproximativ în raport de 3:1) și obținem 2P 3 = 0,375 mm și 2P 4 = 0,125 mm. În numerele rotunde luăm 2P 3 = 0,4; 2P4 = 0,1. Indemnizație pentru strunjire pentru șlefuire 2P 2 = 1,2 mm. De aici găsim aportul pentru strunjire brută: 2P 1 = 2P total 2P 2 2P 3 2P 4 = 4,5 mm. Parametrii suprafeței după prelucrare pentru fiecare tranziție sunt prezentați în tabel conform datelor din tabel. 5.3, se pot trage următoarele concluzii: a) alocația totală se împarte la tranziții în raport de 72,5%, 19,5%, 6,5% și 1,5%, ceea ce corespunde regulilor tehnologiei de prelucrare; b) după fiecare tranziție, precizia crește în următoarea succesiune (după calificări): și în consecință, toleranța de dimensiune scade (toleranța devine mai strânsă) cu 4,3; 3,8; 2,6 și 2,1 ori; Tabel 5.3 Date inițiale de tranziție Denumirea și dimensiunea toleranței intermediare pentru diametrul 0 2P total = 6,2 mm Câmp de toleranță IT 16 (clasa I conform GOST) 1 2P 1 =4,5 mm h13 2 2P 2 =1,2 mm h10 3 2P 3 = 0,4 mm h8 4 2П 4 = 0,1 mm р6 41 Abatere de dimensiune tolerabilă, mm +1,3 0,4 0 0,054 +0,059 +0,037 Rugozitatea suprafeței, μm Ra60 (Rz250) Ra20 Ra5.5 Ra2.5 Ra1.25

LUCRARE PRACTICĂ 5 Tema „Baze și principii de bază” Scopul lucrării practice: Dezvoltarea capacității de a selecta baze tehnologice ținând cont de cerințele tehnice ale piesei, de a elabora scheme de bază

„Colegiul Industrial și Economic Smolensk” Teste la disciplina „Tehnologia ingineriei mecanice” specialitatea 151001 Tehnologia ingineriei mecanice Smolensk Nivelul A 1. Producție în masă

1. Analiza de fabricabilitate. Alegerea piesei de prelucrat. Partea „arbore” are o formă simplă, toate suprafețele sunt accesibile pentru prelucrare și măsurare. Fabricat din oțel St3 GOST380-71. În timpul procesului de fabricație, arborele este tratat termic

Nume TK 1TM 2TM 3TM 4TM 5TM 6TM 7TM Sarcini de testare pentru certificarea personalului de inginerie și de predare al GBOU NiSPO Disciplina „Tehnologia ingineriei mecanice” Specialitate Formularea tehnologiei ingineriei mecanice

Manual de referință pentru atribuirea de toleranțe operaționale pentru prelucrarea prin metoda tabelară 2 La atribuirea de toleranțe pentru tratarea suprafeței folosind tabele de referință (metoda tabelară), acestea sunt ghidate de

Capitolul 2 IDENTIFICAREA LANȚURILOR DIMENSIONALE TEHNOLOGICE La dezvoltarea proceselor tehnologice pentru fabricarea pieselor este necesară identificarea lanțurilor dimensionale tehnologice (conexiuni). Construcția dimensională

TEHNOLOGIA INGINERII MECANICE Orientări pentru orele practice Sankt Petersburg 2012 MINISTERUL EDUCAȚIEI ȘI ȘTIINȚEI AL RF INSTITUȚIA DE ÎNVĂȚĂMÂNTUL SUPERIOR BUGETARE DE STAT FEDERALĂ

INFORMAȚII GENERALE Scopul este de a studia termenii și conceptele tehnice generale de bază necesare însușirii cunoștințelor de tehnologie practică și utilizate la desfășurarea atelierelor educaționale și tehnologice în

1 Ministerul Educației și Științei din Republica Kazahstan UNIVERSITATEA TEHNICĂ DE STAT DE EST KAZAKHSTAN numită după. D. Serikbaeva Yakovlev V.S. BAZELE TEHNOLOGII DE PRODUCȚIE ȘI REPARAȚII DE VEHICULE

Kosilova A.G. Manualul tehnologului în inginerie mecanică. Volumul 1 Autor: Kosilova A.G. Editura: Inginerie Mecanica Anul: 1986 Pagini: 656 Format: DJVU Dimensiune: 25M Calitate: excelenta Limba: Rusa 1 / 7 In 1

Ministerul Educației al Republicii Belarus Instituția de învățământ „MINSK STATE MECHANICAL ENGINEERING COLLEGE” Comisia Ciclică „Mechanical Engineering Technology” CONVORDAT Deputat. Director de afaceri academice

VERIFICARE OBLIGATORIE SARCINA DE LUCRU Calculați alocațiile de procesare și dimensiunile maxime intermediare pentru o gaură Ø50H9. Piesa de prelucrat este o turnare din fontă gri SCh15 obținută prin turnare într-o matriță de răcire

CURTEA 5. DEZVOLTAREA OPERAȚIUNILOR TEHNOLOGICE 5.1. Stabilirea unei succesiuni raționale de tranziții La proiectarea unei operațiuni tehnologice este necesar să se străduiască reducerea intensității muncii acesteia. Performanţă

Agenția Federală pentru Educație Universitatea Tehnică de Stat din Arhangelsk TEHNOLOGIA MATERIALELOR DE CONSTRUCȚII Fabricarea pieselor turnate Prelucrarea mecanică a pieselor turnate Metodic

Introducere... 3 SECȚIUNEA I. ASIGURAREA TEHNOLOGICĂ A CALITĂȚII PRODUSULUI ÎN INGINEI MECANICE Capitolul 1. Precizia produselor și metodelor de asigurare a acesteia în producție... 7 1.1. Produse pentru constructia de masini

Ministerul Educației și Științei din Federația Rusă Instituție de învățământ autonomă de stat federal de învățământ superior „UNIVERSITATEA POLITEHNICĂ DE CERCETARE NAȚIONALĂ TOMSK”

CUPRINS Lista abrevierilor acceptate.................................. 3 Prefață......... ........... .......................... 4 Introducere........... ........................................ 7 Capitolul Unu Inițiala

Ministerul Educației și Științei al Federației Ruse Bugetul federal de stat Instituția de învățământ de învățământ profesional superior UNIVERSITATEA TEHNICĂ DE STAT NOVOSIBIRSK

UDC 621.002.2 ANALIZA EFICIENTĂȚII OPȚIUNILOR DE PROIECTARE PENTRU PROCESELE TEHNOLOGICE LUATĂ ȚINĂ ȚINĂ ȘIN DE PARAMETRII TEHNOLOGICI ȘI DE PROIECTARE V.L. Kulygin, I.A. Kulygina Articolul discută teoretic

Sarcina teoretică a etapei finale a olimpiadei ruse de competențe profesionale ale studenților din specialitatea învățământului profesional secundar 15.02.08 TEHNOLOGIA INGINEI MECANICE Întrebări

Partea 1. Bazele teoretice ale tehnologiei ingineriei mecanice 1.1. Introducere. Ingineria mecanică și rolul acesteia în accelerarea procesului tehnic. Obiective și direcții principale de dezvoltare a producției de inginerie mecanică.

1 Scopurile și obiectivele disciplinei 1.1 Studierea fundamentelor științei și practicii tehnologice. 1. Dobândirea deprinderilor în dezvoltarea proceselor tehnologice pentru prelucrarea mecanică a pieselor și asamblarea componentelor auto.

UDC 681.3 RZRBOTK GROUP PROCES TEHNOLOGIC PENTRU COPII TIP „VL” I.V. Gorlov, E.V. Poletaeva, V.S. Osipov Multe întreprinderi de construcție de mașini sunt forțate în prezent să caute suplimentar

Introducere Este prezentată lucrarea finală de calificare privind dezvoltarea unui proces tehnologic pentru fabricarea unui capac de rulment pe mașini CNC. Un motor electric asincron constă dintr-o armătură, un stator,

Lucrări practice 1 1. Baze utilizate pentru determinarea poziției unei piese și a suprafețelor acesteia între ele în timpul proiectării: a) tehnologice b) proiectare 2. Ce suprafețe sunt utilizate

Dezvoltarea proceselor tehnologice (TP) pentru prelucrarea mecanică este o sarcină complexă, complexă, variantă, care necesită luarea în considerare a unui număr mare de factori diferiți. Pe lângă dezvoltarea în sine, complexul

Ministerul Educației al Republicii Belarus Instituție de învățământ Universitatea Tehnică de Stat din Brest „APROBAT” Rectorul Instituției de Învățământ „BrSTU” P.S.Poyta 2016 PROGRAMUL de admitere

STANDARDIZAREA NORMELOR, INTERSCHIMBABILITATE Interschimbabilitatea este principiul proiectării și fabricării pieselor, asigurând posibilitatea de asamblare și înlocuire în timpul reparațiilor pieselor fabricate independent cu o precizie dată.

CUPRINS Introducere... 3 SECȚIUNEA I. ASIGURAREA CALITĂȚII TEHNOLOGICE A PRODUSELOR ÎN INGINEI MECANICE Capitolul 1. Precizia produselor și metodelor de asigurare a acesteia în producție... 7 1.1. Produse de inginerie mecanică

NOTĂRI ALE PROGRAMELOR DE LUCRU ALE MODULELOR PROFESIONALE ale programului de formare pentru specialiștii de nivel mediu de pregătire de bază în specialitatea învățământului secundar profesional 15.02.08 „Tehnologia Ingineriei Mecanice”

AGENȚIA FEDERALĂ DE ÎNVĂȚĂMÂNT INSTITUȚIA DE ÎNVĂȚĂMÂNT DE STAT PROFESIONAL SUPERIOR „UNIVERSITATEA AEROSPAȚIALĂ DE STAT SAMARA denumită după Academicianul S.P. REGINĂ"

RUGIZITATEA SUPRAFEȚEI (INFORMAȚII SCURTĂ) Suprafața unei piese după prelucrare nu este absolut netedă, deoarece unealta de tăiere lasă urme pe ea sub formă de micro-rugozitate a proeminențelor

AGENȚIA FEDERALĂ DE EDUCAȚIE UNIVERSITATEA TEHNICĂ DE STAT „MAMI” din Moscova Departamentul de Tehnologie de Inginerie Mecanică Posedko VN Aprobat de comisia metodologică pentru disciplinele tehnice generale

Dezvoltarea metodologică pentru munca independentă a masteranzilor la disciplina „Procedee tehnologice pentru fabricarea pieselor și produselor din ingineria gazelor și petrolului” Subiecte Subteme Întrebări test pentru independenți

MINISTERUL EDUCAȚIEI ȘI ȘTIINȚEI AL FEDERATIEI RUSE Instituție de învățământ bugetar de stat federal de învățământ profesional superior „UNIVERSITATEA TEHNICĂ DE STAT ULYANOVSK”

Ministerul Educației și Științei al Federației Ruse Institutul de Stat de Electronică și Matematică din Moscova (Universitatea Tehnică) Departamentul de Sisteme Tehnologice Electronice METODOLOGIA DE PROIECTARE

MINISTERUL EDUCAȚIEI ȘI ȘTIINȚEI AL FEDERĂȚIA RUSĂ Institutul Industrial Rubtsovsk (filiala) al Universității Tehnice de Stat din Altai, numit după. I.I. Polzunov" A.V. CHECKER ELEMENTE DIMENSIONALE

Exemplu. Analiza dimensională după metoda I.G. Friedlender Să efectuăm analiza dimensională folosind metoda I.G. Friedlander pentru procesul tehnologic de prelucrare a unui arbore în trei etape, prezentat în Fig. P.. 6, 5,

Instituția de învățământ „UNIVERSITATEA TEHNOLOGICĂ DE STAT BELARUSIAN” Departamentul de Știința Materialelor și Tehnologia Metalelor TEHNOLOGIE DE INGINERIE MECANICĂ Orientări pentru orele practice pt.

Buletinul Universităţii Tehnice de Stat Tver, nr. 32 UDC 681.31.00 SINTEZĂ STRUCTURALĂ A PROCESELOR TEHNOLOGICE ÎN CONDIŢIILE PROIECTULUI DE GRUP I.V. Gorlov, V.S. Osipov Industrial

CUPRINS Introducere.............................................................. ... ............... 5 Capitolul 1. Concepte și definiții de bază........................ .......... .......... 7 1.1. Procesul de producție în inginerie mecanică..................................

MSTU im. N.E. BAUMAN Departamentul de Tehnologii de Prelucrare a Materialelor Yakovlev A. I., Aleshin V. F., Kolobov A. Yu., Kurakov S. V. Tehnologia materialelor structurale. Prelucrarea mecanică a pieselor semifabricate

Ministerul Educației și Științei al Federației Ruse Agenția Federală pentru Educație Instituție de învățământ de stat de învățământ profesional superior „Cercetarea Națională

Informații generale despre bucșe de strunjire. Clasa de bucșe include piese cu o gaură de trecere și o suprafață exterioară netedă sau în trepte. Bucșele sunt utilizate pe scară largă în mașini, principala tehnică

Agenția Federală pentru Educație Instituția de învățământ de stat de învățământ profesional superior „Universitatea Tehnică de Stat Izhevsk” Filiala Votkinsk Smirnov V.A. Metodic

PENTRU UNIVERSITATI V.F. OPȚIUNI Binecuvântate DESPRE DIFERENȚE în acest caz àíííîãî àìàøèíñòðîåíèÿ (ÓÌÎ ÀÌà) à êà åñòâå ó åáíêà äëÿ

PROGRAMUL TESTEI DE ADMITERE la disciplina „TEHNOLOGIA INGINERII MECANICE” Introducere Scopuri, obiective, subiectul disciplinei, rolul și relația acesteia cu alte discipline. Importanța disciplinei în sistemul de antrenament

AGENȚIA FEDERALĂ PENTRU EDUCAȚIE Universitatea Politehnică din Tomsk Aprobată de decanul MSF R.I. Dedyukh 2009 ANALIZA PRECIDEȚIEI PROCESULUI TEHNOLOGIC DE PRELUCRARE A INELULUI Ghid pentru implementare

Sarcina complexă de control 1 pentru specialitatea 151001 Tehnologie de inginerie mecanică Proiectați un proces tehnologic pentru fabricarea unei bucșe (Fig. 1). Orez. 1. Material - otel 45. Tip productie -

MINISTERUL EDUCAȚIEI ȘI ȘTIINȚEI AL FEDERĂȚIA RUSĂ Tolyatti Universitatea de Stat Institutul de Inginerie Mecanică Departamentul de Echipamente și Tehnologii de Inginerie Mecanică PROIECTARE DE Producție

Capitolul 5 CALCULUL LANȚURILOR DIMENSIONALE TEHNOLOGICE Există diverse metode RATP. Prima parte a acestui capitol conturează bazele analizei dimensionale a proceselor tehnologice conform metodei V.V. Matveeva

CONȚINUTUL PROGRAMULUI DE LUCRU AL MODULULUI PROFESIONAL PM.04 Efectuarea lucrărilor la mașini de găurit, strunjire, frezare, copiat, chelat și șlefuit PM.04 Efectuare lucrări la găurire,

M. G. GALKIN I. V. KONOVALOVA A. S. SMAGIN PROIECTAREA PROCESULUI DE PRELUCRARE MECANICĂ A PIESELOR CAZULUI Manual Ministerul Educației și Științei al Federației Ruse Ural Federal

Lucrare practică 5 Calculul standardelor de timp pentru lucrul de șlefuire Scopul lucrării Consolidarea cunoștințelor teoretice, dobândirea deprinderilor de standardizare a operațiunilor de șlefuire pentru o anumită piesă în diferite organizații și tehnice

Analiza dimensionala conform I.G. Friedlander În comparație cu tehnica anterioară, această tehnică este mult mai simplă. Cu toate acestea, utilizarea sa pentru analiza proceselor tehnologice de prelucrare este limitată de faptul că este aplicabilă

Ministerul Educației și Științei din Regiunea Samara

GBOU SPO Tolyatti Colegiul de Inginerie Mecanică

Revizuit Aprobat

la ședința deputatului MK. director pentru cercetare și dezvoltare

specialitatea 151901 __________ Lutsenko T.N.

Protocol nr.______

"___"___________ 2013 "___"___________ 2013

Președintele MK

__________ /Bykovskaya A.V./

Materiale de testare

la disciplina „Tehnologia ingineriei mecanice”

specialităţi: 151901 Tehnologia Ingineriei Mecanice

pentru elevii anului 4

Dezvoltat de profesorul Ivanov A.S.

Specialitatea: 151901 Tehnologia ingineriei mecanice

Disciplina: Tehnologia ingineriei mecanice

Secţiunea 1. Precizarea elementelor educaţionale

№ p/p

Denumirea elementelor educaționale

(Unități didactice)

Scopul antrenamentului

trebuie știut

Diagrame de configurare tehnologică

trebuie știut

Norma de timp și structura ei

trebuie știut

Tehnologia de asamblare a mașinii.

trebuie știut

Secțiunea 2 Sarcini de testare

Opțiunea 1

Blocul A

Sarcina (intrebare)

Standard de răspuns

№ sarcini

Posibil răspuns

1-B,2-A,3-B

Stabiliți o corespondență între numele suprafeței și imaginea grafică

1 – B;

2 – B;

3 – A;

4 – G.

IMAGINE

Suprafețe:

A) principal

B) auxiliar

B) executiv

D) gratuit

Stabiliți o corespondență între numele și denumirea fătării

1 – G;

2 – D;

3 – A;

4 – B;

5 B.

Nume

a) cilindricitate

B) rotunjime

B) planeitatea

D) dreptate

D) toleranta profilului sectiunii longitudinale

Stabiliți corespondența cu ce tipuri de direcții de nereguli sunt indicate în diagrame.

1 – B;

2 – D;

3 – G;

4 – A;

5 B.

Denumirea neregulilor

paralel

încrucişat

perpendicular

arbitrar

radial

Desemnarea pe diagrame

A. G.

B. D.

Partea finalizată a procesului tehnologic realizat de un lucrător la un loc de muncă este

Operațiune

Producția în serie este caracterizată

numărul de produse nu afectează tipul de producţie

Criteriul de determinare a tipului de producţie este

gama de produse fabricate şi coeficientul de consolidare a operaţiunilor

ciclul de lansare a produsului

3. calificările lucrătorilor

Precizia în prelucrarea metalelor poate fi obținută folosind metode

metoda de treceri si masuratori

pe mașinile configurate

punctele 1 si 2

măsurarea suprafeței prelucrate

Alocația minimă de funcționare pentru corpurile de revoluție este determinată de formulă

rugozitatea suprafeței care nu este supusă tratamentului este indicată de SIGN

1. 3.

2. 4. toate cele de mai sus

Data folosită pentru a determina poziția piesei de prelucrat în timpul procesului de fabricație se numește

baza de proiectare

baza tehnologica

bază principală

baza de sprijin

Timpul de funcționare este determinat de formulă

T OP =T O +T V

T DOP =T SB +T OP

T SHT =T O +T V +T OB +T OT

T Sh-K =T ShT +T P-Z /N

Se numește o bază care privează piesa de prelucrat de trei grade de libertate

suport dublu

instalare

ghid

Baza piesei de prelucrat, care apare ca o suprafață reală, se numește

deschis
măsurare

Determinați tipul de producție dacă coeficientul de consolidare a operațiunilorLA Z =1

producție la scară mică

producție la scară medie

producție pe scară largă

productie in masa

Se numește setul tuturor neregulilor de pe suprafața luată în considerare

suprafața piesei nu este dreaptă

ondularea suprafeței

Suprafețele părților nu sunt paralele

rugozitatea suprafeței

Se numește setul de dimensiuni care formează un contur închis și care sunt atribuite unei piese

linie de dimensiune

lanț dimensional

grup de mărime

legătură dimensională

Definiți termenul - indemnizație generală

Erorile de bază apar dacă nu se potrivesc

design și baze tehnologice

baze tehnologice şi de măsurare

baze de proiectare și măsurare

Atunci când alegeți baze de finisare pentru prelucrare în toate operațiunile, trebuie să utilizați

principiul combinarii bazelor

principiul constanței bazelor

numai baze de instalare

baze de instalare și proiectare

Se numește capacitatea unei structuri și a elementelor sale de a rezista la sarcini externe fără a se prăbuși

rigiditate

durabilitate

putere

elasticitate

Blocul B

Sarcina (intrebare)

Standard de răspuns

Aplicarea limitată a principiului interschimbabilității și utilizarea lucrărilor de montare este tipică pentru ____________

producție de un singur ansamblu.

Principalele scheme de bază în prelucrarea metalelor sunt _________________________________________________

bazarea semifabricatelor prismatice, bazarea semifabricatelor cilindrice lungi și scurte.

Gradul în care o piesă corespunde dimensiunilor și formei specificate se numește ________________________________

acuratețea procesării.

Cantitatea de mișcare a sculei pe rotație a piesei de prelucrat se numește ___________________

În funcție de scopul lor, suprafețele pieselor sunt clasificate în ___________________________________________________

în principal, auxiliar, executiv, liber

Un desen de lucru al unei piese, un desen al unei piese de prelucrat, specificațiile tehnice și un desen de asamblare al unei piese sunt datele inițiale pentru proiectare _____________________________

proces tehnologic.

Pentru a compensa erorile care apar la selectarea pieselor de prelucrat, se prescrie __________________________________.

indemnizatie pentru prelucrare.

Un set de cote și depresiuni alternând periodic cu un raport se numește _____________________

ondularea suprafeței.

Una dintre dimensiunile care formează un lanț dimensional se numește ________________________________

unitate dimensională.

Ansamblul semifabricatelor, componentelor sau a produsului în ansamblu, care sunt supuse dezasamblarii ulterioare, se numește _________________________

pre asamblat

Opțiunea-2

Blocul A

Sarcina (intrebare)

Standard de răspuns

Instrucțiuni pentru îndeplinirea sarcinilor nr. 1-3: corelați conținutul coloanei 1 cu conținutul coloanei 2. Notați litera din coloana 2 în rândurile corespunzătoare din formularul de răspuns, indicând răspunsul corect la întrebările din coloana 1. Ca rezultat al finalizării, veți primi o secvență de litere. De exemplu,

№ sarcini

Posibil răspuns

1-B, 2-A, 3-B

Stabilirea corespondenței: pentru a determina ce parametri pentru analizarea fabricabilității unei piese, se folosesc aceste formule

1 – G;

2 – B;

3 – A;

4 – B

Coeficient

A. Factorul de precizie a procesării

B. Coeficientul de rugozitate a suprafeței

B. Rata de utilizare a materialului

D. Coeficientul de unificare a elementelor structurale

Stabiliți o corespondență între denumirea grafică și denumirea suportului, clemei și dispozitivului de instalare.

1 – B

2 – B

3 – A

4 – G

denumire grafică

1. 3.

Nume

A – dorn de colt

B – centru plutitor

B – suport fix

G – suport reglabil

Stabiliți o corespondență între schița de prelucrare și numele acesteia

1 – B

2 – G

3 – A

4 – B

Nume

A. Multi-uneltă paralelă unică.

B. Multi-uneltă secvenţială unică.

B. Multi-uneltă paralel-secvențială unică.

G. Paralel cu un singur instrument

Instrucțiuni pentru îndeplinirea sarcinilor nr. 4-20: Selectați litera corespunzătoare răspunsului corect și notați-o pe formularul de răspuns.

- aceasta este formula de determinat

bucată de timp

timp principal

timp auxiliar

norma tehnologică a vremii

harta rutei

harta procesului

card de tranzacție

instructiuni tehnologice

Masini-unelte, destinate fabricării de produse cu același nume și dimensiuni diferite

universal

de specialitate

special

mecanizat

Determinați tipul producției dacă coeficientul de consolidare a operațiunilor KZ = 8,5

producție la scară mică

producție la scară medie

producție pe scară largă

productie in masa

rugozitatea suprafeței formată prin îndepărtarea unui strat de material este indicată prin semn

2. 4.

Producția de masă este caracterizată

gama restrânsă de produse fabricate

gamă limitată de produse

gamă largă de produse fabricate

gamă diferită de produse fabricate

– aceasta este formula de determinare

viteza de taiere

hrănire minute

viteza axului

adâncimi de tăiere

Se numește un articol sau un set de articole de producție care urmează să fie fabricate la o întreprindere

unitate de asamblare
produs

4. ca un set

Se numesc conexiuni care pot fi demontate fără a deteriora piesele de împerechere sau de fixare

mobil

detaşabil

permanent

nemişcat

La planificarea zonei din fața mașinilor, un spațiu de muncitor cu o lățime de

– aceasta este formula de determinat

interferența de proiectare

interferență în împerechere

temperaturile părților de împerechere

efort la presarea pieselor

Definiți termenul – strat defect

un strat de metal conceput pentru a fi îndepărtat într-o singură operație

grosimea minimă necesară a stratului metalic pentru efectuarea operației

un strat de suprafață de metal a cărui structură, compoziție chimică și proprietăți mecanice diferă de metalul de bază

un strat de metal destinat îndepărtarii în timpul tuturor operațiunilor

Atunci când se bazează o piesă de prelucrat într-un dispozitiv de fixare folosind baze tehnologice care nu sunt legate de cele de măsurare, apar probleme.

erori de fixare

erori de instalare

erori de procesare

întemeierea erorilor

Se numesc abateri unice, neregulat repetate de la forma teoretică a suprafeței de deviație

ondularea suprafeței

abateri macrogeometrice

rugozitatea suprafeței

abateri microgeometrice

Se numește eroarea care apare înainte de aplicarea forței de strângere și în timpul strângerii

eroare de referință

eroare de instalare

eroare de remediere

eroare de fixare

Pentru a asigura o duritate ridicată a suprafețelor de lucru ale dinților roții, se utilizează un tip de tratament termic

carburare urmată de călire

nitrurare urmată de întărire

cianurare urmată de întărire

oxidare urmată de întărire

se numeste proprietatea unui produs care permite fabricarea si asamblarea acestuia la cel mai mic cost

fabricabilitatea reparației

fabricabilitatea producției

fabricabilitatea operațională

fabricabilitatea produsului

Blocul B

Sarcina (intrebare)

Standard de răspuns

Instrucțiuni pentru îndeplinirea sarcinilor nr. 21-30: În rândul corespunzător al formularului de răspuns, notați un răspuns scurt la întrebare, sfârșitul unei propoziții sau cuvintele lipsă.

Pentru a ilustra clar procesul tehnologic, utilizați ____________________

schiță hartă

Sistemele automate de control al procesului, în care desfășurarea acțiunilor corective asupra procesului tehnologic controlat are loc automat, se numesc ________________________

managerii

Neregulile de suprafață formate ca urmare a impactului tăișului sculei asupra suprafeței prelucrate se numesc _________________________

abateri microgeometrice.

Deformarea și uzura mașinilor-unelte, uzura sculelor de tăiere, forța de strângere, deformarea termică afectează __________

acuratețea procesării

Un produs ale cărui componente sunt interconectate se numește _________________________________

unitate de asamblare.

Procesul tehnologic de fabricare a unui grup de produse cu design și caracteristici tehnologice comune se numește ________________________

La prelucrarea suprafețelor de bază ale părților corpului, _________________________ este luată ca bază primară.

găuri principale aspre

O parte formată dintr-un set de bucșe interconectate prin tije se numește ______________________

Conformitatea cu respectarea exactă a procesului tehnologic de fabricație sau reparare a unui produs cu cerințele documentației tehnologice și de proiectare se numește _________

disciplina tehnologica

Produsele care nu sunt conectate la producător, reprezentând un set de produse auxiliare, se numesc _________________________________

a stabilit

Secțiunea 3 Sistem de codificare

Denumirea unității didactice

Numărul opțiunii

Numerele de întrebare

Procese tehnologice de prelucrare mecanică

4; 5; 6; 10, 14, 25

Prelucrare de precizie.

Calitatea suprafeței pieselor mașinii

Selectarea bazelor la prelucrarea pieselor de prelucrat

3, 12, 13, 18, 19, 22

Cote de prelucrare

Principii de proiectare, reguli pentru dezvoltarea proceselor tehnologice

Conceptul de disciplină tehnologică

Operatii auxiliare si de control in procesul tehnologic

Calcule pentru proiectarea operațiunilor mașinii

Diagrame de configurare tehnologică

Cerințe pentru elaborarea hărților de calcul și tehnologice pentru mașini CNC

Norma de timp și structura ei

Metode de standardizare a proceselor de muncă, standarde de standardizare tehnică

Organizarea lucrărilor tehnice și de reglementare la o întreprindere de construcții de mașini

Metode de prelucrare a suprafețelor principale ale pieselor tipice ale mașinii

Programarea prelucrării pieselor pe mașini de diferite grupe

Procese tehnologice, producție de piese standard pentru aplicații de inginerie generală

Procese tehnologice pentru fabricarea pieselor într-un sistem flexibil de producție (FPS), pe linii rotative automate (ARL).

Proiectarea proceselor automate

Tehnologia de asamblare a mașinii.

11; 12; 14; 25; 30

Metode de implementare, depanare de producție a proceselor tehnologice, monitorizarea respectării disciplinei tehnologice

Defecte ale produsului: analiza cauzelor, eliminarea acestora

Fundamentele proiectării secțiunilor de atelier de mașini

Secțiunea 4 Referințe

Averchenkov V.I. si etc. Tehnologia ingineriei mecanice. Culegere de sarcini și exerciții. – M.: INFRA-M, 2006.

Bazrov B.M. Fundamentele tehnologiei ingineriei mecanice. – M.: Inginerie mecanică, 2005.

Balakshin B.S. Fundamentele tehnologiei ingineriei mecanice - M.: Mashinostroenie, 1985.

Vinogradov V.M. Tehnologia ingineriei mecanice. Introducere în specialitate. – M.: Inginerie mecanică, 2006.

Gorbatsevich A.F., Shkred V.A. Proiectare curs de tehnologie mecanică - Mn.: Liceu, 1983.

Danilevsky V.V.. Tehnologia ingineriei mecanice. – M.: Liceu, 1984.

Dobrydnev I.S. Proiectarea cursului la disciplina „Tehnologia ingineriei mecanice”. – M.: Inginerie mecanică, 1985.

Klepikov V.V., Bodrov A.N. Tehnologia ingineriei mecanice. – M.: FORUM – INFRA-M, 2004.

Matalin A.A. Tehnologia ingineriei mecanice - L.: Inginerie mecanică, 1985.

Mihailov A.V., Rastorguev D.A., Skhirtladze A.G. – Fundamentele proiectării proceselor tehnologice de producție a ansamblurilor mecanice. – T.: Universitatea de Stat Tolyatti, 2004.