พื้นฐานของการคำนวณกำลังภายใต้ความเค้นแปรผัน การหาค่าปัจจัยด้านความปลอดภัยที่แรงดันไฟฟ้าแปรผัน

การคำนวณสำหรับความเค้นปกติและแรงเฉือนจะดำเนินการในทำนองเดียวกัน

ค่าสัมประสิทธิ์ที่คำนวณได้จะถูกเลือกโดยใช้ตารางพิเศษ

เมื่อคำนวณ อัตรากำไรด้านความปลอดภัยจะถูกกำหนดโดยความเค้นปกติและแนวสัมผัส

ปัจจัยด้านความปลอดภัยสำหรับความเครียดปกติ:

ปัจจัยด้านความปลอดภัยสำหรับความเค้นในวงสัมผัส:

ที่ไหน σก- ความกว้างของวงจรความเครียดปกติ τ a คือแอมพลิจูดของวงจรความเค้นในวงสัมผัส

อัตรากำไรด้านความปลอดภัยที่ได้จะถูกเปรียบเทียบกับค่าที่อนุญาต การคำนวณที่นำเสนอคือ การทดสอบและดำเนินการระหว่างการออกแบบชิ้นส่วน

คำถามทดสอบและการมอบหมายงาน

1. วาดกราฟของวงจรการเปลี่ยนแปลงแรงดันไฟฟ้าแบบสมมาตรและเป็นศูนย์ภายใต้แรงดันไฟฟ้ากระแสสลับซ้ำ

2. ทำรายการคุณลักษณะของวงจร แสดงแรงดันไฟเฉลี่ยและแอมพลิจูดของวงจรบนกราฟ อะไรเป็นตัวกำหนดลักษณะสัมประสิทธิ์ความไม่สมมาตรของวงจร?

3. อธิบายลักษณะของความล้มเหลวเมื่อยล้า

4. ทำไมต้องมีความแข็งแกร่งภายใต้ความเครียดที่สลับกันซ้ำแล้วซ้ำอีก
ต่ำกว่าค่าคงที่ (คงที่)?

5. ขีดจำกัดความอดทนเรียกว่าอะไร? กราฟความล้าถูกสร้างขึ้นอย่างไร?

6. ระบุปัจจัยที่มีอิทธิพลต่อความต้านทานต่อความเมื่อยล้า

306 บทเรียนภาคปฏิบัติ 6

บทเรียนเชิงปฏิบัติในส่วนนี้

“ความแข็งแกร่งของวัสดุ”

บทเรียนภาคปฏิบัติ 6

หัวข้อ 2.2. การคำนวณความแข็งแกร่งและความแข็ง

ในความตึงเครียดและการบีบอัด

รู้ขั้นตอนการคำนวณความแข็งแรงและความแข็งและสูตรการคำนวณ

สามารถดำเนินการออกแบบและทดสอบการคำนวณความแข็งแรงและความแข็งแกร่งในด้านแรงดึงและแรงอัดได้

สูตรที่จำเป็น

แรงดันไฟฟ้าปกติ

ที่ไหน เอ็น- แรงตามยาว ก- พื้นที่หน้าตัด.

ไม้ยาว (สั้นลง)

อี- โมดูลัสความยืดหยุ่น ฉัน- ความยาวเริ่มต้นของก้าน

แรงดันไฟฟ้าที่อนุญาต

[s]- ปัจจัยด้านความปลอดภัยที่อนุญาต

สภาพแรงดึงและแรงอัด:

ตัวอย่างการคำนวณความแข็งแรงและความแข็ง

ตัวอย่างที่ 1โหลดได้รับการแก้ไขบนแท่งและอยู่ในสมดุล (รูปที่ P6.1) วัสดุของแท่งเป็นเหล็ก ความเค้นที่อนุญาตคือ 160 MPa รับน้ำหนักได้ 100 กิโลนิวตัน ความยาวของแท่ง: แรก - 2 ม., ที่สอง - 1 ม. กำหนดขนาดหน้าตัดและการยืดตัวของแท่ง รูปร่างหน้าตัดเป็นวงกลม

บทเรียนภาคปฏิบัติ 6 307

สารละลาย

1. กำหนดภาระบนแท่ง พิจารณาความสมดุล
คะแนน ใน,ให้เราพิจารณาปฏิกิริยาของแท่ง ตามสัจพจน์ที่ห้าของสถิติ (กฎแห่งการกระทำและปฏิกิริยา) ปฏิกิริยาของแท่งจะเป็นตัวเลข
เท่ากับภาระบนก้าน

เราพล็อตปฏิกิริยาของพันธะที่กระทำ ณ จุดหนึ่ง ใน.ปลดปล่อยจุด ในจากการเชื่อมต่อ (รูปที่ P6.1)

เราเลือกระบบพิกัดเพื่อให้แกนพิกัดอันใดอันหนึ่งเกิดขึ้นพร้อมกับแรงที่ไม่ทราบค่า (รูปที่ A6.1b)

มาสร้างระบบสมการสมดุลของจุดกันดีกว่า ใน:

เราแก้ระบบสมการและหาปฏิกิริยาของแท่ง

ร 1 = R2cos60 ; ร 1= 115.5 ∙ 0.5 = 57.4 กิโลนิวตัน

เลือกทิศทางของปฏิกิริยาได้อย่างถูกต้อง แท่งทั้งสองถูกบีบอัด โหลดบนแท่ง: เอฟ 1= 57.4 กิโลนิวตัน; เอฟ 2 = 115.5 กิโลนิวตัน

2. กำหนดพื้นที่หน้าตัดที่ต้องการของแท่งจากสภาวะความแข็งแรง

สภาพกำลังอัด: σ = ไม่มี≤ [σ] , ที่ไหน

คันที่ 1 ( เอ็น 1 = เอฟ 1):

308 บทเรียนภาคปฏิบัติ 6

เราปัดเศษเส้นผ่านศูนย์กลางผลลัพธ์: ง 1 = 25 มม. ง 2= ​​​​32 มม.

3. กำหนดความยืดตัวของแท่ง ∆ลิตร = ----- .

แท่งสั้น 1:

แท่งสั้น 2:

ตัวอย่างที่ 2แผ่นพื้นแข็งที่เป็นเนื้อเดียวกันด้วยแรงโน้มถ่วง 10 kN เต็มไปด้วยแรง เอฟ= 4.5 กิโลนิวตัน และแรงบิด ต= ZkN∙m รองรับที่จุด กและห้อยอยู่บนไม้เรียว ดวงอาทิตย์(รูปที่ P6.2) เลือกหน้าตัดของแท่งในรูปแบบของช่องและพิจารณาการยืดตัวหากความยาวของแท่งคือ 1 ม. วัสดุเป็นเหล็กความแข็งแรงของผลผลิตคือ 570 MPa ปัจจัยด้านความปลอดภัยสำหรับวัสดุคือ 1.5

สารละลาย

1. กำหนดแรงในก้านภายใต้การกระทำของแรงภายนอก ระบบอยู่ในภาวะสมดุล คุณสามารถใช้สมการสมดุลสำหรับเพลตได้: ∑tก = 0.

รบี- ปฏิกิริยาของก้าน ปฏิกิริยาของบานพับ กเราไม่พิจารณามัน.

บทเรียนภาคปฏิบัติ 6 309

ตามกฎข้อที่สามของพลศาสตร์ ปฏิกิริยาในแท่งจะเท่ากับแรงที่กระทำจากแท่งบนพื้น แรงในแกนคือ 14 kN

2. ขึ้นอยู่กับสภาพความแข็งแรง เราจะกำหนดขนาดพื้นที่ก้นที่ต้องการ
ส่วนแม่น้ำ: โอ= ไม่มี^ [ก]ที่ไหน ก> ไม่มี/[ก]

ความเค้นที่อนุญาตสำหรับวัสดุแท่ง

เพราะฉะนั้น,

3. เลือกหน้าตัดของแท่งตาม GOST (ภาคผนวก 1)
พื้นที่ช่องขั้นต่ำคือ 6.16 ซม. 2 (หมายเลข 5; GOST 8240-89)
ขอแนะนำให้ใช้มุมมุมเท่ากันหมายเลข 2

(ง= Zmm) - พื้นที่หน้าตัดคือ 1.13 ซม. 2 (GOST 8509-86)

4. กำหนดความยืดของแกน:

ในระหว่างบทเรียนเชิงปฏิบัติ การคำนวณและงานกราฟิกจะดำเนินการ และดำเนินการสำรวจทดสอบ

งานคำนวณและงานกราฟฟิก

ภารกิจที่ 1สร้างแผนภาพแรงตามยาวและความเค้นปกติตามความยาวของคาน กำหนดระยะกระจัดของปลายคานที่ว่าง คานเหล็กสองขั้นที่เต็มไปด้วยแรง เอฟ 1, เอฟ 2 , เอฟ 3- พื้นที่หน้าตัด ก 1i ก 2 .

310 บทเรียนภาคปฏิบัติ 6

ภารกิจที่ 2บีม เอบี,ซึ่งแรงกระทำที่ระบุนั้นจะถูกรักษาสมดุลโดยแรงผลักดัน ดวงอาทิตย์.กำหนดขนาดของหน้าตัดของแกนสำหรับสองกรณี: 1) หน้าตัด - วงกลม; 2) หน้าตัด - มุมมุมเท่ากันตาม GOST 8509-86 ยอมรับ [σ] = 160 เมกะปาสคาล อย่าคำนึงถึงน้ำหนักที่ตายแล้วของโครงสร้าง

บทเรียนภาคปฏิบัติ 6 311

เมื่อปกป้องงานของคุณ ให้ตอบคำถามทดสอบ

312 แบบฝึกหัดที่ 6

หัวข้อ 2.2. ความตึงเครียดและการบีบอัด

การคำนวณความแข็งแกร่งและความแข็ง

บทเรียนภาคปฏิบัติ 7 313

บทเรียนภาคปฏิบัติ 7

ในช่วงเปลี่ยนศตวรรษที่ XIX-XX ในการเชื่อมต่อกับการสร้างและการเข้าสู่ชีวิตประจำวันของเครื่องจักรประเภทใหม่ การติดตั้ง และยานพาหนะที่ทำงานภายใต้ภาระที่เปลี่ยนแปลงเป็นวัฏจักรเมื่อเวลาผ่านไป ปรากฎว่าวิธีการคำนวณที่มีอยู่ไม่ได้ให้ผลลัพธ์ที่เชื่อถือได้สำหรับการคำนวณโครงสร้างดังกล่าว นับเป็นครั้งแรกที่มีการพบปรากฏการณ์ที่คล้ายกันในการขนส่งทางรถไฟเมื่อมีภัยพิบัติเกิดขึ้นหลายครั้งที่เกี่ยวข้องกับการแตกหักของเพลารถยนต์และตู้รถไฟไอน้ำ

ต่อมาปรากฎว่าสาเหตุของการทำลายคือความเครียดสลับกันที่เกิดขึ้นระหว่างการเคลื่อนที่ของรถไฟเนื่องจากการหมุนของเพลารถพร้อมกับล้อ อย่างไรก็ตาม มีข้อเสนอแนะในขั้นต้นว่าในระหว่างการใช้งานระยะยาว โลหะจะเปลี่ยนโครงสร้างผลึกของมัน - เหนื่อยข้อสันนิษฐานนี้ไม่ได้รับการยืนยัน แต่ชื่อ "การคำนวณความล้า" ยังคงอยู่ในการปฏิบัติงานทางวิศวกรรม

จากผลการวิจัยเพิ่มเติม พบว่าความล้มเหลวจากความเมื่อยล้าเกิดจากกระบวนการสะสมความเสียหายเฉพาะที่ในวัสดุของชิ้นส่วนและการเกิดรอยแตกร้าว กระบวนการเหล่านี้เกิดขึ้นระหว่างการทำงานของเครื่องจักร ยานพาหนะ เครื่องมือกล และการติดตั้งอื่น ๆ ที่มีการสั่นสะเทือนและโหลดที่แปรผันตามเวลาประเภทอื่น ๆ อย่างแน่นอน ซึ่งจะได้รับการพิจารณาเพิ่มเติม

ลองพิจารณาตัวอย่างทรงกระบอกที่ตรึงอยู่ในสปินเดิลที่ปลายด้านหนึ่ง และอีกด้านหนึ่งที่ปลายอิสระ โดยมีแรงส่งผ่านตลับลูกปืน เอฟ(รูปที่ 16.1)

ข้าว. 16.1.

แผนภาพของโมเมนต์การดัดงอของตัวอย่างเปลี่ยนแปลงไปตามกฎเชิงเส้น และค่าสูงสุดจะเท่ากับ FI.ที่จุดตัดขวางของกลุ่มตัวอย่าง กและ ในเกิดขึ้นแต่ค่าแรงดันไฟฟ้าสูงสุดแต่สัมบูรณ์ ขนาดของความเครียดปกติที่จุด A จะเท่ากับ

ในกรณีของการหมุนตัวอย่างด้วยความเร็วเชิงมุม จุดหน้าตัดจะเปลี่ยนตำแหน่งโดยสัมพันธ์กับระนาบการกระทำของโมเมนต์การดัด ในช่วงเวลานั้น ทีจุดลักษณะ กจะหมุนไปตามมุม φ = ω/ และจบลงที่ตำแหน่งใหม่ เอ"(รูปที่ 16.2, ก)

ข้าว. 16.2.

แรงดันไฟฟ้าในตำแหน่งใหม่ของจุดวัสดุเดียวกันจะเท่ากับ

ในทำนองเดียวกัน คุณสามารถพิจารณาประเด็นอื่นๆ และสรุปได้ว่าเมื่อตัวอย่างหมุน เนื่องจากการเปลี่ยนตำแหน่งของจุด ความเค้นปกติจะเปลี่ยนตามกฎโคไซน์ (รูปที่ 16.2, ข)

เพื่ออธิบายกระบวนการล้มเหลวจากความล้า จำเป็นต้องละทิ้งสมมติฐานพื้นฐานเกี่ยวกับวัสดุ ได้แก่ สมมติฐานความต่อเนื่องและสมมติฐานความเป็นเนื้อเดียวกัน วัสดุจริงไม่สมบูรณ์ ตามกฎแล้ว วัสดุเริ่มแรกมีข้อบกพร่องในรูปแบบของความไม่สมบูรณ์ของโครงตาข่ายคริสตัล รูขุมขน รอยแตกขนาดเล็ก และการเจือปนจากต่างประเทศ ซึ่งทำให้เกิดความแตกต่างทางโครงสร้างของวัสดุ ภายใต้สภาวะการโหลดแบบวน ความไม่สอดคล้องกันของโครงสร้างทำให้เกิดความไม่สอดคล้องกันของสนามความเครียด ในจุดที่อ่อนแอที่สุดของชิ้นส่วน microcracks จะปรากฏขึ้นซึ่งภายใต้อิทธิพลของความเครียดที่แปรผันตามเวลาเริ่มที่จะเติบโตผสานกลายเป็น รอยแตกหลักเมื่ออยู่ในโซนตึงเครียด รอยแตกร้าวจะเปิดขึ้น และในทางกลับกัน รอยแตกจะปิดลง

พื้นที่ท้องถิ่นขนาดเล็กที่มีการเรียกรอยแตกแรกและจุดเริ่มต้นของการพัฒนา โฟกัสของความล้มเหลวเมื่อยล้าตามกฎแล้วพื้นที่ดังกล่าวตั้งอยู่ใกล้พื้นผิวของชิ้นส่วน แต่เป็นไปได้ว่ามันจะปรากฏลึกลงไปในวัสดุหากมีความเสียหายเกิดขึ้น ไม่รวมการมีอยู่ของพื้นที่ดังกล่าวหลายแห่งพร้อมกันดังนั้นการทำลายชิ้นส่วนจึงสามารถเริ่มต้นจากศูนย์หลายแห่งที่แข่งขันกันเอง ผลจากการพัฒนาของรอยแตกร้าวทำให้ส่วนดังกล่าวอ่อนตัวลงจนเกิดการถูกทำลาย หลังจากความล้มเหลว โซนของการพัฒนารอยแตกเมื่อยล้านั้นค่อนข้างจะจดจำได้ง่าย ในส่วนตัดขวางของชิ้นส่วนที่ถูกทำลายโดยความล้า มีสองพื้นที่ที่แตกต่างกันอย่างมาก (รูปที่ 16.3)

ข้าว. 16.3.

1 - พื้นที่ที่มีรอยแตกร้าว 2 - บริเวณที่แตกหักเปราะ

ภูมิภาค 1 โดดเด่นด้วยพื้นผิวมันเงาและสอดคล้องกับจุดเริ่มต้นของกระบวนการทำลายซึ่งเกิดขึ้นในวัสดุด้วยความเร็วที่ค่อนข้างต่ำ ในขั้นตอนสุดท้ายของกระบวนการ เมื่อส่วนนั้นอ่อนตัวลงเพียงพอ จะเกิดการทำลายชิ้นส่วนอย่างรวดเร็วเหมือนหิมะถล่ม อีเทนสุดท้ายในรูปนี้ 16.3 สอดคล้องกับพื้นที่ 2, ซึ่งมีลักษณะเป็นพื้นผิวที่หยาบและขรุขระเนื่องจากชิ้นส่วนจะถูกทำลายอย่างรวดเร็วในขั้นตอนสุดท้าย

ควรสังเกตว่าการศึกษาทางทฤษฎีเกี่ยวกับความแข็งแรงของความล้าของโลหะนั้นเกี่ยวข้องกับปัญหาที่สำคัญเนื่องจากความซับซ้อนและลักษณะหลายปัจจัยของปรากฏการณ์นี้ ด้วยเหตุนี้เครื่องมือที่สำคัญที่สุดก็คือ วิธีการทางปรากฏการณ์วิทยาโดยส่วนใหญ่แล้วสูตรในการคำนวณชิ้นส่วนสำหรับความล้านั้นได้มาจากผลการทดลอง

การคำนวณโครงสร้างโลหะควรดำเนินการโดยใช้วิธีกำหนดสถานะขีดจำกัดหรือสถานะที่อนุญาต ความเครียด. ในกรณีที่ซับซ้อน ขอแนะนำให้แก้ปัญหาการคำนวณโครงสร้างและองค์ประกอบผ่านการศึกษาทางทฤษฎีและการทดลองที่ออกแบบมาเป็นพิเศษ วิธีการคำนวณแบบก้าวหน้าตามสถานะขีดจำกัดนั้นขึ้นอยู่กับการศึกษาทางสถิติของการรับน้ำหนักจริงของโครงสร้างภายใต้สภาวะการทำงาน รวมถึงความแปรปรวนของคุณสมบัติทางกลของวัสดุที่ใช้ ในกรณีที่ไม่มีการศึกษาทางสถิติที่มีรายละเอียดเพียงพอเกี่ยวกับการโหลดจริงของโครงสร้างของเครนบางประเภท การคำนวณจะดำเนินการโดยใช้วิธีความเครียดที่อนุญาต โดยพิจารณาจากปัจจัยด้านความปลอดภัยที่กำหนดไว้ในทางปฏิบัติ

ในสภาวะความเค้นระนาบ ในกรณีทั่วไป สภาวะของความเป็นพลาสติกตามทฤษฎีความแข็งแรงด้านพลังงานสมัยใหม่จะสอดคล้องกับความเครียดที่ลดลง

ที่ไหน ซิxและ ซิ- เน้นตามแนวแกนพิกัดตั้งฉากซึ่งกันและกันโดยพลการ เอ็กซ์และ ที่- ที่ ซิ= 0

σ ปรา = σ ต, (170)

จะเกิดอะไรขึ้นถ้า σ = 0 แล้วค่าความเค้นเฉือนจำกัด

τ = = 0.578 σ ต ≈ 0,6σ ต. (171)

นอกจากการคำนวณกำลังของเครนบางประเภทแล้ว ยังมีข้อจำกัดเกี่ยวกับค่าการโก่งตัวซึ่งมีรูปแบบอยู่ด้วย

ฉ/ลิตร≤ [ฉ/ลิตร], (172)

ที่ไหน ฉ/ลิตรและ [ ฉ/ลิตร] - ค่าที่คำนวณและอนุญาตของการโก่งคงที่แบบสัมพัทธ์ ฉสัมพันธ์กับช่วง (ออกเดินทาง) ล. อาจเกิดการโก่งตัวอย่างมีนัยสำคัญ ปลอดภัยสำหรับโครงสร้าง แต่ไม่สามารถยอมรับได้จากมุมมองการปฏิบัติงาน

การคำนวณโดยใช้วิธีสถานะขีดจำกัดจะดำเนินการตามโหลดที่ระบุในตาราง 3.

หมายเหตุบนโต๊ะ:

1. การรวมโหลดมีไว้สำหรับการทำงานของกลไกดังต่อไปนี้: Ia และ IIa – เครนอยู่กับที่ การยกของที่ราบรื่น (Ia) หรือของแหลม (IIa) จากพื้นดินหรือเบรกเมื่อลดระดับลง Ib และ IIb - ปั้นจั่นกำลังเคลื่อนที่ การสตาร์ทหรือการเบรกอย่างราบรื่น (Ib) และคม (IIb) ของกลไกอย่างใดอย่างหนึ่ง นอกจากนี้ยังสามารถรวมโหลด Ic และ IIc ฯลฯ เข้าด้วยกัน ทั้งนี้ขึ้นอยู่กับประเภทของเครน

2. ในตาราง รูปที่ 3 แสดงโหลดที่กระทำอย่างต่อเนื่องและเกิดขึ้นเป็นประจำระหว่างการทำงานของโครงสร้าง ก่อให้เกิดสิ่งที่เรียกว่าชุดโหลดหลัก

เพื่อคำนึงถึงความน่าจะเป็นที่ต่ำกว่าของความบังเอิญของโหลดการออกแบบที่มีการรวมโหลดที่ซับซ้อนมากขึ้นจึงได้มีการนำค่าสัมประสิทธิ์การรวมกันมาใช้ และด้วย < 1, на которые умножаются коэффициенты перегрузок всех нагрузок, за исключением постоянной. Коэффициент соче­таний основных и дополнительных нерегулярно возникающих нагрузок, к которым относятся технологические, транспортные и монтажные нагрузки, а также нагрузки от температурных воз­действий, принимается равным 0,9; коэффициент сочетаний основ­ных, дополнительных и особых нагрузок (нагрузки от удара о бу­фера и сейсмические) – 0,8.

3. สำหรับองค์ประกอบโครงสร้างบางอย่าง ควรคำนึงถึงผลกระทบทั้งหมดของทั้งการรวมกันของโหลด Ia กับจำนวนรอบและการรวมกันของโหลด Ib กับจำนวนรอบของมัน ควรนำมาพิจารณาด้วย

4. มุมโก่งของโหลดจากแนวตั้ง อาจเห็นได้ว่าเป็นผลมาจากการยกน้ำหนักแบบเฉียง

5. แรงดันลมทำงาน ร b II และไม่ทำงาน - พายุเฮอริเคน ร b III - สำหรับการออกแบบถูกกำหนดตาม GOST 1451-77 เมื่อรวมโหลด Ia และ Ib แรงดันลมบนโครงสร้างมักจะไม่นำมาพิจารณาเนื่องจากความเร็วลมในการออกแบบความถี่ต่ำต่อปี สำหรับเครนสูงที่มีระยะเวลาการสั่นอย่างอิสระที่ความถี่ต่ำสุดมากกว่า 0.25 วินาทีและติดตั้งในบริเวณที่มีลมแรง IV-VIII ตาม GOST 1451-77 ความดันลมบนโครงสร้างที่มีการรวมกันของโหลด Ia และ Ib จะถูกนำมาพิจารณา

6. โหลดทางเทคโนโลยีสามารถเกี่ยวข้องกับทั้งโหลด case II และโหลด case III

ตารางที่ 3

โหลดการคำนวณโดยใช้วิธีสถานะขีดจำกัด

สถานะขีดจำกัดเรียกว่าสถานะที่โครงสร้างไม่เป็นไปตามข้อกำหนดในการปฏิบัติงานที่กำหนดไว้ วิธีการคำนวณสถานะขีดจำกัดมีจุดมุ่งหมายเพื่อป้องกันการเกิดสถานะขีดจำกัดระหว่างการทำงานตลอดอายุการใช้งานทั้งหมดของโครงสร้าง

โครงสร้างโลหะของเครื่องยก (เครื่องยกและขนส่ง) จะต้องเป็นไปตามข้อกำหนดของสถานะขีดจำกัดสองกลุ่ม: 1) การสูญเสียความสามารถในการรับน้ำหนักของส่วนประกอบเครนในแง่ของความแข็งแรงหรือการสูญเสียความมั่นคงจากการกระทำครั้งเดียวที่ใหญ่ที่สุด โหลดในสภาวะการทำงานหรือขณะไม่ทำงาน สถานะการทำงานถือเป็นสถานะที่เครนปฏิบัติหน้าที่ (ตารางที่ 3 กรณีโหลด II) สถานะไม่ทำงานจะได้รับการพิจารณาเมื่อเครนที่ไม่มีโหลดจะต้องรับน้ำหนักและลมของตัวเองเท่านั้นหรืออยู่ในขั้นตอนการติดตั้งการรื้อและการขนส่ง (ตารางที่ 3 กรณีโหลด III) การสูญเสียความสามารถในการรับน้ำหนักขององค์ประกอบของเครนเนื่องจากการถูกทำลายจากความล้าภายใต้การสัมผัสซ้ำกับโหลดขนาดต่าง ๆ ตลอดอายุการใช้งานที่ออกแบบ (ตารางที่ 3 กรณีของโหลด I และบางครั้ง II) 2) ความไม่เหมาะสมสำหรับการใช้งานตามปกติเนื่องจากการเสียรูปหรือการสั่นสะเทือนแบบยืดหยุ่นที่ไม่สามารถยอมรับได้ซึ่งส่งผลต่อการทำงานของเครนและส่วนประกอบตลอดจนบุคลากรปฏิบัติงาน สำหรับสถานะขีดจำกัดที่สองสำหรับการพัฒนาความผิดปกติที่มากเกินไป (การโก่งตัว มุมการหมุน) จะมีการกำหนดเงื่อนไขขีดจำกัด (172) สำหรับเครนแต่ละประเภท

การคำนวณสำหรับสถานะขีดจำกัดแรกมีความสำคัญมากที่สุด เนื่องจากด้วยการออกแบบที่มีเหตุผล โครงสร้างจะต้องเป็นไปตามข้อกำหนดของสถานะขีดจำกัดที่สอง

สำหรับสถานะขีดจำกัดแรกในแง่ของความสามารถในการรับน้ำหนัก (ความแข็งแรงหรือความเสถียรของส่วนประกอบ) เงื่อนไขขีดจำกัดจะมีรูปแบบ

เอ็น ≤ เอฟ,(173)

ที่ไหน เอ็น- โหลดที่คำนวณได้ (สูงสุด) ในองค์ประกอบที่อยู่ระหว่างการพิจารณา ซึ่งแสดงเป็นปัจจัยแรง (แรง โมเมนต์ ความเครียด) เอฟ- คำนวณความสามารถในการรับน้ำหนัก (น้อยที่สุด) ขององค์ประกอบตามปัจจัยด้านกำลัง

เมื่อคำนวณสถานะขีดจำกัดแรกเพื่อความแข็งแรงและเสถียรภาพขององค์ประกอบเพื่อกำหนดภาระ เอ็นในสูตร (171) สิ่งที่เรียกว่าโหลดมาตรฐาน รเอ็น ฉัน(สำหรับการออกแบบเครื่องยกและขนส่ง สิ่งเหล่านี้คือโหลดสภาพการทำงานสูงสุดที่ป้อนในการคำนวณทั้งบนพื้นฐานของข้อกำหนดทางเทคนิคและบนพื้นฐานของประสบการณ์การออกแบบและการปฏิบัติงาน) คูณด้วยปัจจัยโอเวอร์โหลดของโหลดมาตรฐานที่สอดคล้องกัน และฉันหลังจากนั้นงาน พี ฮิ พี ไอแสดงถึงภาระที่มากที่สุดเท่าที่จะเป็นไปได้ในระหว่างการทำงานของโครงสร้าง เรียกว่าภาระการออกแบบ ดังนั้นการคำนวณแรงในธาตุนั้น เอ็นตามการออกแบบชุดโหลดที่ระบุในตาราง 3 สามารถแสดงเป็น

, (174)

ที่ไหน อ้าย– แรงในธาตุที่ อาร์ เอ็น ไอ= 1 และโมเมนต์การออกแบบ

, (175)

ที่ไหน เอ็ม เอ็น ไอ– ช่วงเวลาจากโหลดมาตรฐาน

ในการพิจารณาปัจจัยโอเวอร์โหลด จำเป็นต้องมีการศึกษาทางสถิติของความแปรปรวนของโหลดโดยอิงตามข้อมูลการทดลอง ปล่อยให้มีภาระที่กำหนด พี ฉันทราบเส้นโค้งการกระจาย (รูปที่ 63) เนื่องจากเส้นโค้งการกระจายมีส่วนเชิงเส้นกำกับเสมอเมื่อกำหนดภาระการออกแบบควรคำนึงถึงภาระที่มากกว่าน้ำหนักที่ออกแบบ (พื้นที่ของโหลดเหล่านี้ถูกแรเงาในรูปที่ 63) อาจทำให้เกิดความเสียหายได้ องค์ประกอบ การใช้ค่าที่มากขึ้นสำหรับภาระการออกแบบและปัจจัยการโอเวอร์โหลดจะช่วยลดโอกาสที่จะเกิดความเสียหายและลดการสูญเสียจากการพังและอุบัติเหตุ แต่จะทำให้น้ำหนักและต้นทุนของโครงสร้างเพิ่มขึ้น คำถามเกี่ยวกับค่าเหตุผลของปัจจัยโอเวอร์โหลดจะต้องตัดสินใจโดยคำนึงถึงการพิจารณาทางเศรษฐกิจและข้อกำหนดด้านความปลอดภัย ให้ทราบเส้นโค้งการกระจายแรงที่คำนวณได้สำหรับองค์ประกอบที่กำลังพิจารณา เอ็นและความสามารถในการรับน้ำหนัก เอฟจากนั้น (รูปที่ 64) พื้นที่แรเงาภายในขอบเขตที่ละเมิดเงื่อนไขขีด จำกัด (173) จะระบุลักษณะความน่าจะเป็นที่จะถูกทำลาย

ให้ไว้ในตาราง 3 ปัจจัยโอเวอร์โหลด n> 1 เนื่องจากคำนึงถึงความเป็นไปได้ที่โหลดจริงจะเกินค่ามาตรฐาน หากไม่ใช่ส่วนเกิน แต่เป็นการลดภาระจริงเมื่อเทียบกับโหลดมาตรฐานที่เป็นอันตราย (เช่น โหลดบนคอนโซลคาน การขนถ่ายช่วง โดยมีส่วนการออกแบบอยู่ในช่วง) ค่าสัมประสิทธิ์การโอเวอร์โหลดสำหรับ ควรใช้โหลดดังกล่าวเท่ากับค่าผกผันเช่น . เอ็น"= 1/n< 1.

สำหรับสถานะขีดจำกัดแรกสำหรับการสูญเสียความสามารถในการรับน้ำหนักเนื่องจากความล้า เงื่อนไขขีดจำกัดจะมีรูปแบบ

σ ราคา ≤ ม เค อาร์(176)

ที่ไหน σ ราคาคือแรงดันไฟฟ้าที่ลดลง และ ม.เค– ดูสูตร (178)

การคำนวณสำหรับสถานะขีดจำกัดที่สองตามเงื่อนไข (172) ทำด้วยปัจจัยโอเวอร์โหลดเท่ากับความสามัคคี เช่น สำหรับโหลดมาตรฐาน (น้ำหนักของโหลดจะถือว่าเท่ากับน้ำหนักที่ระบุ)

การทำงาน เอฟในสูตร (173) สามารถแสดงเป็น

เอฟ= เอฟเอ็มเคอาร์ (177)

ที่ไหน เอฟ– ปัจจัยทางเรขาคณิตขององค์ประกอบ (พื้นที่ โมเมนต์ความต้านทาน ฯลฯ)

ภายใต้ความต้านทานการออกแบบ รควรเข้าใจเมื่อคำนวณ:

สำหรับความต้านทานต่อความเหนื่อยล้า - ขีดจำกัดความอดทนขององค์ประกอบ (โดยคำนึงถึงจำนวนรอบของการเปลี่ยนแปลงโหลดและค่าสัมประสิทธิ์ความเข้มข้นและความไม่สมมาตรของวงจร) คูณด้วยค่าสัมประสิทธิ์ความเป็นเนื้อเดียวกันที่สอดคล้องกันสำหรับการทดสอบความล้าโดยระบุลักษณะการกระจายของผลการทดสอบ เค 0= 0.9 และหารด้วย เค m คือค่าสัมประสิทธิ์ความน่าเชื่อถือของวัสดุเมื่อคำนวณความแข็งแรงโดยระบุถึงความเป็นไปได้ในการเปลี่ยนแปลงคุณสมบัติทางกลของวัสดุในทิศทางของการลดลงและความเป็นไปได้ในการลดพื้นที่หน้าตัดของผลิตภัณฑ์รีดเนื่องจากค่าเผื่อลบที่กำหนด ตามมาตรฐาน ในกรณีที่เหมาะสม ควรคำนึงถึงการลดขีดจำกัดความทนทานเริ่มต้นโดยน้ำหนักของกรณีการออกแบบที่สอง

เพื่อความแข็งแกร่งภายใต้ความเครียดอย่างต่อเนื่อง ร= ร n /เคม – ­ ผลหารของการหารความต้านทานมาตรฐาน (ความแข็งแรงของผลผลิตมาตรฐาน) ด้วยค่าสัมประสิทธิ์ความน่าเชื่อถือที่สอดคล้องกันของวัสดุ สำหรับเหล็กกล้าคาร์บอน เค m = 1.05 และสำหรับโลหะผสมต่ำ - เคม. = 1.1; ดังนั้นในส่วนที่เกี่ยวข้องกับการทำงานของวัสดุสถานะที่ จำกัด ไม่ใช่การสูญเสียความสามารถในการรับน้ำหนักโดยสิ้นเชิง แต่เป็นการเริ่มต้นของการเสียรูปพลาสติกขนาดใหญ่ที่ป้องกันไม่ให้ใช้โครงสร้างต่อไป

เพื่อความมั่นคง - ผลคูณของความต้านทานที่คำนวณได้ต่อความแข็งแรงโดยค่าสัมประสิทธิ์การลดความสามารถในการรับน้ำหนักขององค์ประกอบที่อัดได้ (φ, φ in) หรือการดัดงอ (φ b)

ค่าสัมประสิทธิ์สภาพการทำงาน ม.เคขึ้นอยู่กับสถานการณ์ของการทำงานขององค์ประกอบซึ่งไม่ได้คำนึงถึงการคำนวณและคุณภาพของวัสดุนั่นคือ จะไม่รวมอยู่ในความพยายาม ยังไม่มีข้อความหรืออยู่ในความต้านทานที่คำนวณได้ รมีสถานการณ์หลักสามประการดังกล่าว ดังนั้นเราจึงยอมรับได้

ม.เค = ม 1 ม 2 ม 3 , (178)

ที่ไหน ม 1 – ค่าสัมประสิทธิ์ที่คำนึงถึงความรับผิดชอบขององค์ประกอบที่กำลังคำนวณ เช่น ผลที่ตามมาจากการทำลายที่อาจเกิดขึ้น ควรแยกแยะกรณีต่อไปนี้: การทำลายไม่ทำให้เครนหยุดทำงาน ทำให้เครนหยุดโดยไม่มีความเสียหายหรือสร้างความเสียหายให้กับองค์ประกอบอื่น ๆ และสุดท้ายทำให้เครนถูกทำลาย ค่าสัมประสิทธิ์ ม 1 สามารถอยู่ในช่วง 1–0.75 ในกรณีพิเศษ (แตกหักง่าย) ม 1 = 0,6; ม 2 – ค่าสัมประสิทธิ์ที่คำนึงถึงความเสียหายที่อาจเกิดขึ้นกับองค์ประกอบโครงสร้างระหว่างการทำงาน การขนส่ง และการติดตั้ง ขึ้นอยู่กับประเภทของเครน สามารถนำมาใช้ได้ ต 2 = 1.0۞0.8; ต 3 – ค่าสัมประสิทธิ์ที่คำนึงถึงความไม่สมบูรณ์ในการคำนวณที่เกี่ยวข้องกับการกำหนดแรงภายนอกหรือแผนการออกแบบที่ไม่ถูกต้อง จะต้องติดตั้งสำหรับโครงสร้างและองค์ประกอบบางประเภท สามารถยอมรับได้สำหรับระบบที่กำหนดแบบคงที่แบบแบน ต 3 = 0.9 และสำหรับค่าคงที่ไม่แน่นอน –1 สำหรับเชิงพื้นที่ –1.1 สำหรับองค์ประกอบการดัดงอเมื่อเทียบกับองค์ประกอบที่ได้รับแรงอัด ต 3 = 1.05 ดังนั้นการคำนวณสถานะขีด จำกัด แรกสำหรับความแข็งแรงที่ความเค้นคงที่จึงดำเนินการตามสูตร

σ ครั้งที่สอง<. ม เค อาร์(179)

และสำหรับการต้านทานความเหนื่อยล้า หากการเปลี่ยนไปสู่สถานะจำกัดดำเนินการโดยการเพิ่มระดับความเครียดสลับ ตามสูตร (176) โดยที่ค่าความต้านทานที่คำนวณได้ รกำหนดโดยสูตรใดสูตรหนึ่งต่อไปนี้:

ร= เค 0 ซิ -1K/เคเมตร;(180)

อาร์ เอ็น= เค 0 σ -1K N/เคม.; (181)

ร*= เค 0 ซิ -1K/เคม.(182)

ร*เอ็น= เค 0 σ -1K N/เคม.; (183)

ที่ไหน เค 0 , เคม. - ค่าสัมประสิทธิ์ความสม่ำเสมอสำหรับการทดสอบความล้าและความน่าเชื่อถือของวัสดุ σ –1เค , σ –1เคเอ็น , σ * –1เค , σ * –1เคเอ็น– ขีดจำกัดความอดทนไม่จำกัด, จำกัด, ลดไม่จำกัด, ลดจำกัดตามลำดับ

การคำนวณโดยใช้วิธีความเค้นที่อนุญาตนั้นดำเนินการตามโหลดที่กำหนดในตารางที่ 4 ต้องคำนึงถึงบันทึกย่อทั้งหมดในตารางด้วย 3 ยกเว้นหมายเหตุ 2

ค่าหลักประกันความปลอดภัยแสดงไว้ในตาราง 5 และขึ้นอยู่กับสถานการณ์ของการดำเนินงานของโครงสร้างที่ไม่ได้นำมาคำนวณ เช่น ความรับผิด โดยคำนึงถึงผลที่ตามมาจากการทำลาย ความไม่สมบูรณ์ของการคำนวณ การเบี่ยงเบนขนาดและคุณภาพของวัสดุ

การคำนวณโดยใช้วิธีความเค้นที่อนุญาตจะดำเนินการในกรณีที่ไม่มีค่าตัวเลขสำหรับปัจจัยการโอเวอร์โหลดของโหลดการออกแบบเพื่อทำการคำนวณโดยใช้วิธีการจำกัดสถานะ การคำนวณความแข็งแกร่งทำได้โดยใช้สูตร:

σ ครั้งที่สอง ≤ [ σ ] = σ ที/ nครั้งที่สอง (184)

σ ที่สาม ≤ [ σ ] = σ ที/ nที่สาม (185)

ที่ไหน nครั้งที่สอง และ n III – ดูตาราง 5. ในกรณีนี้ ความเค้นที่อนุญาตสำหรับการดัดงอจะถือว่ามากกว่าแรงดึง 10 MPa (ประมาณ 5%) (สำหรับ St3 180 MPa) โดยคำนึงถึงว่าในระหว่างการดัดงอ ความลื่นไหลจะปรากฏเฉพาะในเส้นใยด้านนอกสุดเท่านั้น จากนั้น ค่อยๆ กระจายไปยังส่วนตัดขวางทั้งหมดขององค์ประกอบ เพิ่มความสามารถในการรับน้ำหนักของมันเช่น ในระหว่างการดัดจะมีการกระจายความเค้นซ้ำในส่วนตัดขวางเนื่องจากการเสียรูปของพลาสติก

เมื่อคำนวณความต้านทานต่อความล้า หากการเปลี่ยนไปสู่สถานะขีดจำกัดดำเนินการโดยการเพิ่มระดับความเครียดสลับ ต้องปฏิบัติตามเงื่อนไขข้อใดข้อหนึ่งต่อไปนี้:

σ ราคา ≤ [ σ –1เค ]; (186)

σ ราคา ≤ [ σ –1เค เอ็น]; (187)

σ ราคา ≤ [ σ * –1เค ]; (188)

σ ราคา ≤ [ σ * –1เคเอ็น ]; (189)

ที่ไหน σ ราคา - แรงดันไฟฟ้าลดลง; - σ –1เค ], [σ –1เค เอ็น], [σ * –1เค ], [σ * –1เคเอ็น] – ความเค้นที่อนุญาต เมื่อพิจารณาว่านิพจน์ใด [ σ ] = σ –1เค /n 1 หรือคล้ายกับสูตร (181) – (183) แทน σ –1เคถูกนำมาใช้ σ –1เคเอ็น , σ * –1เคและ σ * –1เคเอ็น- อัตรากำไรขั้นต้นด้านความปลอดภัย nฉันเหมือนกับเมื่อคำนวณความแรงคงที่

รูปที่ 65 – โครงการคำนวณอายุความล้า

หากการเปลี่ยนไปสู่สถานะขีด จำกัด ดำเนินการโดยการเพิ่มจำนวนรอบของการทำซ้ำของความเค้นสลับจากนั้นเมื่อคำนวณเพื่อความทนทานที่ จำกัด อัตรากำไรสำหรับอายุความล้า (รูปที่ 65) nง = เอ็นพี/เอ็น- เพราะ ซิ ทีราคา Np = σ เสื้อ –1เค เอ็นบี = ซิ ที –1เค เอ็น เอ็น,

nง = ( σ –1เค เอ็น / σ ราคา) ต = พีที 1 (190)

และที่ nล. = 1.4 และ ถึง= 4 n d µs 2.75 และ ใน ถึง= 2 nง อยู่ที่ 7.55

ในสภาวะความเครียดที่ซับซ้อน สมมติฐานของความเค้นทรงแปดด้านในวงสัมผัสสูงสุดจะสอดคล้องกับข้อมูลการทดลองมากที่สุด

(191)

และ . จากนั้นระยะขอบด้านความปลอดภัยสำหรับวงจรสมมาตร

เช่น. n= ไม่มี σ n τ /, (192)

ที่ไหน σ -IKและ τ -ล ถึง- ความเครียดขั้นสูงสุด (ขีดจำกัดความอดทน) และ σกและ τ ก– ค่าแอมพลิจูดของวงจรสมมาตรปัจจุบัน ถ้ารอบไม่สมมาตร ควรลดรอบให้สมมาตรโดยใช้สูตร เช่น (168)

ความก้าวหน้าของวิธีการคำนวณตามสถานะขีด จำกัด อยู่ที่ความจริงที่ว่าเมื่อคำนวณโดยใช้วิธีนี้จะคำนึงถึงงานจริงของโครงสร้างที่ดีกว่า ปัจจัยโอเวอร์โหลดจะแตกต่างกันไปในแต่ละโหลด และพิจารณาจากการศึกษาทางสถิติของความแปรปรวนของโหลด นอกจากนี้ เมื่อใช้ปัจจัยด้านความปลอดภัยของวัสดุ จะพิจารณาคุณสมบัติทางกลของวัสดุได้ดีขึ้น ในขณะที่คำนวณโดยใช้วิธีความเค้นที่อนุญาต ความน่าเชื่อถือของโครงสร้างจะมั่นใจได้ด้วยปัจจัยด้านความปลอดภัยเดียว เมื่อคำนวณโดยใช้วิธีระบุขีดจำกัด แทนที่จะใช้ปัจจัยด้านความปลอดภัยเดียว ระบบจะใช้ค่าสัมประสิทธิ์สามค่า: ความน่าเชื่อถือตามวัสดุ การโอเวอร์โหลด และสภาพการปฏิบัติงานซึ่งกำหนดขึ้นบนพื้นฐานของการบัญชีทางสถิติของสภาพการทำงานของโครงสร้าง

ดังนั้น การคำนวณตามความเค้นที่อนุญาตจึงเป็นกรณีพิเศษของการคำนวณตามสถานะขีดจำกัดแรก เมื่อปัจจัยโอเวอร์โหลดสำหรับโหลดทั้งหมดเท่ากัน อย่างไรก็ตาม ต้องเน้นย้ำว่าวิธีการคำนวณตามสถานะขีดจำกัดไม่ได้ใช้แนวคิดเรื่องปัจจัยด้านความปลอดภัย นอกจากนี้ยังไม่ได้ใช้โดยวิธีการคำนวณความน่าจะเป็นที่กำลังพัฒนาสำหรับการก่อสร้างเครน เมื่อทำการคำนวณโดยใช้วิธีสถานะขีด จำกัด คุณสามารถกำหนดค่าของปัจจัยด้านความปลอดภัยที่เกิดขึ้นได้โดยใช้วิธีความเครียดที่อนุญาต แทนค่าลงในสูตร (173) เอ็น[ซม. สูตร (174)] และ เอฟ[ซม. สูตร (177)] และเมื่อพิจารณาถึงความเค้น เราได้ค่าของปัจจัยด้านความปลอดภัย

น=Σ σ ฉัน ฉัน ฉัน kม / (มเค Σ σ ฉัน). (193)

• การคำนวณแรงของความเค้นแปรผัน เมื่อคำนวณความแข็งแรงภายใต้ความเค้นแปรผันความแข็งแรงของชิ้นส่วนมักจะประเมินโดยค่าของปัจจัยด้านความปลอดภัยที่แท้จริง P เมื่อเปรียบเทียบกับปัจจัยด้านความปลอดภัยที่อนุญาตซึ่งกำหนดโดยบรรทัดฐานเงื่อนไขความแข็งแรงจะถูกเขียน n >. ตัวอย่างเช่น ปัจจัยด้านความปลอดภัย P สามารถกำหนดได้โดยประมาณโดยใช้มุมมองแผนผังของแอมพลิจูดจำกัด 460.6 ก่อนอื่น ให้หาปัจจัยด้านความปลอดภัยเพื่อให้ได้มาตรฐานที่ราบรื่น

ตัวอย่าง ไม่ใช่ส่วนจริง โหลดภายนอกถือว่ารอบการทำงานซึ่งมีการกำหนดปัจจัยด้านความปลอดภัยและรอบขีดจำกัดที่สอดคล้องกันจะแปรผันในลักษณะเดียวกัน จากแหล่งที่มาของแผนภาพ (ดูแผนภาพ 460.6) วาดรังสี 01 ที่มุมที่กำหนด (§a = - โดยที่ AA คือแอมพลิจูดและแรงดันไฟฟ้าเฉลี่ยของรอบการทำงาน จุด M บนเส้นตรงที่มีพิกัด AA และ ที่ กำหนดลักษณะรอบการทำงาน . จุด N พิกัด l 18 คำสั่ง ha 1037 549i พัตแสดงลักษณะเฉพาะของค่าขีดจำกัดของรอบเดียวกัน ดังนั้น ค่าของปัจจัยด้านความปลอดภัย p จึงสามารถกำหนดได้

เช่น (อัตราส่วนส่วน W หากลำแสง 01 ตัดกับเส้นตรง AB ความเครียดของวงจรที่เพิ่มขึ้นจะทำให้เกิดความล้มเหลวของความเมื่อยล้า Lyudmila Firmal

ตัวอย่าง. ปัจจัยด้านความปลอดภัยสำหรับความล้มเหลวของความเมื่อยล้าในกรณีนี้จะแสดงเป็น n# โดยที่จุด N อยู่บนเส้น AB และเป็นไปตามสมการ (18.11) 0_1=аш+п^а, (18.13) โดยที่ PJ= (18.14) จะได้ค่าปัจจัยด้านความปลอดภัยสำหรับตัวอย่างที่เรียบ ความแข็งแรงของชิ้นส่วนขึ้นอยู่กับขนาดและรูปร่างของชิ้นส่วนและสภาพพื้นผิว ทั้งหมดนี้นำมาพิจารณาด้วยค่าสัมประสิทธิ์ที่สอดคล้องกัน ปัจจัยความเข้มข้นของความเครียดที่มีประสิทธิผล ka ปัจจัยความไวของพื้นผิว p และปัจจัยสเกล EE จำเป็นต้องเพื่อให้ได้ตัวบ่งชี้แอมพลิจูดสูงสุดของชิ้นส่วนที่เกี่ยวข้อง

ลดขีดจำกัดความอดทนในวงจรสมมาตร -?- เท่าหรืออะไรคือสิ่งเดียวกันเมื่อแอมพลิจูดแรงดันไฟฟ้าของวงจรการทำงาน AA เพิ่มขึ้น จากนั้นสูตร (18.13) จะอยู่ในรูปแบบ ค่าความปลอดภัยของชิ้นส่วนเท่ากับ ค่าต่อไปนี้ (18.15)) (18.16) โปรดทราบว่าคุณกำลังใช้ if แทนรูป 460, B) ใช้รูปแบบที่เรียบง่ายเพิ่มเติมที่สร้างขึ้นบนพื้นฐานของสองจุด (รูปที่ 460, a) ในสูตร (18.16) เฉพาะค่าสัมประสิทธิ์เชิงมุม f ของเส้นตรง AB ที่เปลี่ยนแปลง ในกรณีนี้คุณต้องทำ หากลำแสง 01 ตัดกับเส้นตรง ความเค้นแบบวนที่เพิ่มขึ้นจะทำให้ชิ้นส่วนปิดการใช้งานเนื่องจากมีลักษณะของการเสียรูปพลาสติกอยู่ 550ประสิทธิภาพร่วมของสต็อคสัมพันธ์กับความแข็งแรงของผลผลิตระบุโดย l และคำนวณโดยใช้สูตร Antibodies Gold = - - - และ Shah KTG AA+~T (18.17) สำหรับชิ้นส่วนจาก

• ในเหล็กที่มีความแข็งแรงสูง ความล้มเหลวอาจเกิดขึ้นได้เนื่องจากความแข็งแรงคงที่ลดลงเนื่องจากความเข้มข้นของความเครียด กรณีนี้เกิดขึ้นได้เมื่อค่าสัมประสิทธิ์ความไม่สมมาตรใกล้เคียงกับความสามัคคี ค่าสัมประสิทธิ์ระยะขอบในกรณีนี้ถูกกำหนดโดยสูตร D. V. d (18.18) โดยที่ ov คือความต้านทานแรงดึง แรงดันไฟฟ้า o กำหนดโดยไม่คำนึงถึงความเข้มข้น — สัมประสิทธิ์โดยคำนึงถึงการลดลงของความแรงสถิตเนื่องจากความเข้มข้นของความเครียด ค่าสัมประสิทธิ์ความเข้มข้นของความเครียดสถิตที่มีประสิทธิผล การคำนวณข้างต้นอ้างอิงถึงกรณีของสภาวะความเค้นในแกนเดียว สำหรับสถานะความเค้นระนาบหรือปริมาตร งานประเมินความแข็งแกร่งนั้นซับซ้อนกว่ามาก ทฤษฎีความแข็งแกร่งได้รับการพัฒนาและทดสอบอย่างดีจากการทดลอง

ที่แรงดันไฟฟ้าคงที่ ไม่สามารถใช้ได้กับกรณีแรงดันไฟฟ้าผันผวนโดยตรง ปัจจุบันปัญหานี้ยังไม่ได้รับการแก้ไขอย่างน่าพอใจ ในทางปฏิบัติ การคำนวณจะใช้การขึ้นต่อกันต่อไปนี้ในสภาวะความเค้นระนาบ ซึ่งมีคุณลักษณะเฉพาะคือความเค้นปกติ o และความเค้นเฉือน t: (18.19) ในที่นี้ปัจจัยความปลอดภัย p ที่จำเป็นสำหรับสถานะความเค้นระนาบ, PA, p~ - สมมติว่า ว่าเฉพาะความเค้นปกติ o หรือความเค้นแทนเจนต์เท่านั้นที่เป็นไปตามสมการ (18.16) การพึ่งพา (18.19) ได้รับการยืนยันจากการทดลองบางอย่าง นอกจากนี้ยังขยายทฤษฎีความแข็งแรงที่สาม (ทฤษฎีความเค้นเฉือนสูงสุด) ในกรณีของความเค้นและ T

การเปลี่ยนแปลงในวงจรสมมาตรในระยะเดียว ต้องใช้ในกรณีที่ไม่มีการเปลี่ยนแปลงเฟสในสิบแปด * 551 จากสมการ (18.19) ต้องใช้ Lyudmila Firmal

ปัจจัยด้านความปลอดภัย (18.20)) P r และ M E R1. หมุดลูกสูบแบบท่อของเครื่องยนต์มีแรง P ซึ่งแตกต่างกันไปตั้งแต่ P = 6,000 กก. ถึง P = - 2,000 กก. ลักษณะทางกลของวัสดุสลักลูกสูบ: ความแข็งแรงของผลผลิต = = = 10,000 กก./ซม.2 ความต้านทานแรงดึง AB = 8000kpsm2, วงจรสมมาตร o ขีดจำกัดความทนทาน, * = 5,000kpsm2, วงจรเป็นศูนย์ a o-7500กก. / ซม.2 พื้นผิวด้านนอกของหมุดขัดเงา ค่าสัมประสิทธิ์ความไวของพื้นผิว p=1; สเกลแฟคเตอร์ E0=0.9; ปัจจัยความเข้มข้นของความเครียดที่มีประสิทธิผล& = 1.1 กำหนดปัจจัยด้านความปลอดภัยภายใต้ภาระความล้า สำหรับข้าว. ในรูป 463 แสดงแผนภาพการส่งแรงไปที่นิ้วและอยู่ในแผนภาพ 463, กราฟ b ของโมเมนต์การดัด 1g (1=30mm0=5 0mm และ (1=30mm / รูป,

463เอ< При изгибе конструкция сечения равна ^изг-2а+2)~Б ‘ 2 4~ = ~ (4 — 1 , 2 5) = 1,375 П. Момент сопротивления секции г — (вперед)! =2 ‘ 44cm3- 552 максимальные и минимальные значения изгибающего момента: Mi zgtah=1,375 Rtah=1,375-6000=8250 кг-см\Mizgtk1=1,375 rt1p=1,375 (-2000)= — 2750 кг-см. Максимальное и минимальное нормальное напряжение тока OTA= = 3380KPCM^-, M izg GP1P pip C / _ _ 2750 -2.44 Из Кпсм2. Амплитуда и среднее значение напряжения рабочего цикла °тахометра stt1p2 °a zzzo — ^и zo)=2255 кг / см2. тонна STT a x H~A gtnp Два. =338°+0^2.130)=P25kg1smg. Определим предельное значение напряжения нулевого цикла: амплитудное и среднее * А0 Два. Семь тысяч пятьсот Два. =3750kpcm?. Кроме того, создайте диаграмму предельной величины по известным

ค่า a_yd d _ ^255 1.1 _ _ p-de 'P e 1125 1l O2' 4 5, =68° 1-0, 9 เราเชื่อว่ารอบการทำงานและขีดจำกัดจะใกล้เคียงกัน จุด M * AA=2720 กก./ซม. พร้อมพิกัดรอบการทำงานแรงดันไฟฟ้า? และ ______5000____ 0.333-1125 + - /D2+D2~y(1.23)2+ (4.14)2 - = 1.2.